1.2 Инженерно-геологические условия

Верхний слой – песок пылеватый мощностью 8,6 ÷ 3,4 м.

Нижний слой – глина неограниченной мощности.

Глубина промерзания грунта – 1,2 м.

1.3 Железнодорожный участок

Мост расположен на прямом и горизонтальном участке однопутной железной дороги 1 категории. Дорога пересекает реку под прямым углом. Класс временной подвижной нагрузки К 14.

Определяем отметку подошвы рельса:

ПР=УМВ+∆H, (1.2)

где ∆H – возвышение подошвы рельса над УМВ.

ПР=56,6+8=64,6 м.

4. Обоснование типа фундаментов опор

При наличии в верхнем слое грунтов малосжимаемых (твердые и полутвердые глины и суглинки, крупные пески) и средней сжимаемости (тугопластичные глины и суглинки, пески средней плотности) принимают фундаменты на естественном основании мелкого заложения. При этом подошву фундаментов промежуточных опор заглубляют не менее 2,5 м от низшего уровня дна водотока после размыва, фундаменты устоев заглубляют в крупные и средние пески не менее 1 м от поверхности, а в глинистые и мелкие песчаные грунты – не менее чем на 0,25 м ниже глубины промерзания.

При наличии в верхнем слое грунта мелких и пылеватых песков, насыщенных водой, а также супесей, фундаменты опор заглубляют в нижний (несущий) слой грунта минимум на 0,5 м. При заглублении более 5 м фундамент считается глубокого заложения и возводить его целесообразно из опускных колодцев.

В грунтах, позволяющих забивку свай на расчетную глубину без устройства лидерных скважин, целесообразно рассмотреть конструкцию фундаментов опор с высоким свайным ростверком из монолитного железобетона. При этом низ свайных элементов промежуточных опор заглубляется ниже линии расчетного размыва не менее 4 м.

4. Выбор конструкций промежуточных опор и устоев

Так как присутствует ледоход, принимаем массивные промежуточные опоры сборно-монолитной конструкции обтекаемой формы (для уменьшения местного размыва).

Конструкция устоев зависит от высоты насыпи на подходах к мосту (Н_н) и длины береговых пролетных строений.

Н_н=БН – ОД, (1.3)

где БН – отметка бровки насыпи, назначаемой на 0,9 м ниже отметки подошвы

рельса на дорогах I и II категории;

ОД – отметка дна у концов моста.

БН=ПР – 0,9 (1.4)

БН=64,6 – 0,9=63,7 м

Н_н=63,7 – 56,99=6,71 м

4. Выбор типа пролетного строения

Выбирая тип пролетного строения и назначая его длину, производим контроль за соблюдением требования о возвышении низа пролетного строения над УВВ.

При заданной отметке ПР максимально допустимая строительная высота пролетного строения определяется по формуле:

h_c^max=ПР – УВВ – 1,5, (1.5)

где 1,5 – возвышение низа конструкции над УВВ при наличии карчехода.

h_c^max=64,6 – 59,0 – 1,5=4,1 м.

Ориентируясь на величину h_c^max, принимаем типовые ребристо напряженные пролетные строения.(l_полн = 27,6 м; l_расп = 26,9 м; h_стр= 2,75 м; V_ж.б=83,01м³)