2.5. Расчет прочности но наклонному сечению опорной части балки.

Подбор поперечной арматуры в опорной части балки выполняем согласно пп. 3.22, 3.23 и 3.26 [4] на действие поперечной силы (Q_mах = =268.38 кН с учетом усилия обжатия Р = 446.04 кН. Рабочая высота в конце наклонного сечения будет равна

h₀ = h₁ + с/ 12 - (а_р + e_sp) = 890 + 2850/12 - (60 + 61) =1006.5 мм.

Определим значения М_b и Q_b,min, для чего находим

φ_n=0.1P/(R_btbh₀)=0.1•446.04•10³/(1.4•200•1006.5)=0.158 < 0.5.

Тогда М_b=φ_b2(1+ φ_n)R_btbh₀²=1,75(1+0,158)1,4•200•992²=558,4•10⁶ Н-мм;

Q_b,min=φ_b3(1+ φ_n) R_btbh₀=0.4(1+0.158)1.4•200•992=128.66•10³ H

Определим требуемую интенсивность хомутов, принимая длину проекции наклонного сечения равной расстоянию от опоры до перво­го груза с₁ = 2850 мм, где поперечная сила Q₁ = Q_max = 268.38 кН.

Находим Q_b1=M_b/с₁ = 558,4 • 10⁶/2850 = 195.93 • 10³ Н =195.93 KH > >Q_b,min = 128.66 кН. Тогда

X_l =(Q₁ – Q_b1)/Q_b1 =(268.38 — 195.93)/195.93 = 0,37

Поскольку с = 2850 мм > 2h₀ = 2•992 = 1984 мм, то принима­ем

с₀ = 2h₀= 1984 мм, в этом случае будем иметь:

Так как х₁ = 0,37 < x₀ = 0,657, то требуемую интенсивность хомутов q_sw находим по формуле

Согласно п. 5.42 [4], шаг хомутов должен быть не более

1/3 h₁=890/3 = 297 мм и не более 500 мм. Максимально допустимый шаг хомутов по формуле (67) [4] равен

s_max = φ_b4(1+ φ_n)R_btbh₀²/Q_max=1(1 + 0,158)1,4•200•992²/(268.38•10³) = 1189 мм.

Назначаем шаг хомутов s = 250 мм, тогда получим:

А_sw = q_swS/R_sw== 53.63•250/175 = 76.6 мм².

Принимаем двухветвевые хомуты диаметром 8 мм из стали класса A-I (A_sw,facl = 101 мм²).

Рис 2.1. К расчету нормальных сечений нижнего пояса балки.

а – для определения продольной арматуры;

б – к расчету геометрических характеристик приведенного сечения;

в – к проверке образования трещин;

г – к расчету Ирины раскрытия трещин;

д – к расчету прочности по наклонным сечениям.

Рис. 2.2. К расчету сечения верхнего пояса балки.

а – к подбору продольной арматуры;

б – к проверке прочности наклонных сечений.

Рис. 2.3. К расчету прочности сечения стойки 17 – 18.

Результаты диалога с ЭВМ при автоматизированном расчете стропильной конструкции.

3 Оптимизация стропильной конструкции.

Программа системы АОЖ-ЖБК [11] позволяет выполнить оптимизацию проектируемой стропильной конструкции, по критерию относительной стоимости стали и бетона, при этом за единицу автоматически принимается относительная стоимость рассчитанного варианта по индивидуальному заданию.

Варьируемыми параметрами могут быть: тип стропильной конструкции и соответствующие типы опалубочных форм, класса бетона, класса ненапрягаемой и напрягаемой арматуры.

На основе анализа рассчитанных ЭВМ вариантов можно выбрать оптимальный вариант стропильной конструкции, отвечающий нормативным требованиям.

Задание на оптимизацию стропильной конструкции записывается в соответствующем контрольном талоне с учетом следующих требований:

Тип стропильной конструкции должен соответствовать заданному пролёту;

Для задаваемого типа стропильной конструкции можно одновременно варьировать до трёх типов опалубочной формы;

Для каждого из заданных типов опалубочной формы можно варьировать до трёх классов бетона, класс ненапрягаемой арматуры и до двух классов напрягаемой арматуры.

С учетом трёх кратной возможности обработки информации по этапу проектирования рекомендуется при первом заполнении контрольного талона составить задание на серию расчетов для заданного типа стропильной конструкции с различными типами опалубочных форм, классов бетона и арматуры, а в последующих расчётах можно для сравнения варьировать другие типы стропильных конструкций.

Результаты диалога с ЭВМ при оптимизации стропильной конструкции.