- •Вопрос №1
- •Вопрос № 2
- •Вопрос№ 3
- •II. Принцип действия паровой турбины.
- •Вопрос№ 4
- •Вопрос№ 5
- •Вопрос№6
- •Вопрос7
- •Вопрос№8
- •Вопрос№9
- •Вопрос№10
- •Вопрос№11
- •Ворос№12
- •Вопрос№26
- •Вопрос№27
- •Вопрос№29(1)
- •Вопрос№29(2)
- •Вопрос№30
- •XI. Ступени с длинными лопатками.
- •Вопрос№31
- •Вопрос№37
- •XIV. Режим работы паровых турбин тэс и аэс.
- •Вопрос№38
- •Вопрос№39
- •Вопрос№40
- •XV. Системы парораспределения паровых турбин.
- •Вопрос№42
- •XVI. Конденсационные установки.
- •Совокупность конденсатора и обслуживающих его устройств называют
- •3. Рабочий процесс в конденсаторе.
- •4. Конструкция трубного пучка.
- •Вопрос№43
- •2.Тепловой расчёт конденсатора.
- •3. Требования к элементам конструкции конденсатора.
- •4. Воздушная и гидравлическая плотность конденсатора.
- •Перемещение положения определит применение ленточной
- •Вопрос№50 Газотурбинные установки.
- •Вопрос№47
- •Вопрос№45 Одновальные гту с регенерацией.
- •Вопрос№49 гту со ступенчатым сжатием и со ступенчатым сгоранием.
- •Сложные и многовальные гту.
- •Вопрос №13
- •V. Расширение пара в косом срезе турбинной решетки.
- •Вопрос №34
- •XIII. Концевые и диафрагменные
- •Вопрос №36
- •Вопрос №33
- •Вопрос №32
- •XII. Осевые усилия в паровой турбине.
- •Вопрос №41
- •Вопрос №14
Вопрос№6
3. Степень реактивности ступени.
Рассмотрим изоэнтропный процесс расширения пара в ступенях с различной степенью реактивности:
Рис.4 1.) ρ = 0 2.) ρ > 0 3.) ρ = 0,5
В общем случае располагаемый теплоперепад ступени Н0 распределяется между сопловой и рабочей решетками:
Отношение располагаемого теплоперепада рабочей решетки к теплоперепаду ступени, подсчитанному от параметров торможения, называется степенью реактивности ступени:
При ρ = 0 – ступень чисто активная, расширение пара только в соплах, каналы рабочей решетки имеют постоянное проходное сечение.
Ступени с ρ = 0 – 0,25 называются активными.
Ступени с ρ ≥ 0,5 называются реактивными.
Разделение ступеней на активные и реактивные условно и справедливо только для ступеней с малой веерностью b/d, т.е. для ступеней с короткими по сравнению с диаметром решетки лопатками.
В случае длинных лопаток (лопатки последних ступеней) параметры пара изменяются по высоте, и может получиться, что в корневом сечении ρ ≈ 0, а в периферийном ρ ≥ 0,5. В этом случае говорят не о степени реактивности ступени, а о степени реактивности участка ступени.
Вопрос7
4. Ступень скорости (двухвенечная ступень).
В рассмотренной выше активной ступени при оптимальном отношении скоростей перерабатываются сравнительно небольшие тепловые перепады Н0 = 30 ÷ 100 кДж / кг. Ограничение перерабатываемого теплоперепада обусловлено допустимыми окружными скоростями рабочих лопаток, условиями прочности диска, технологией изготовления ротора турбины.
Чтобы уменьшить потери с выходной скоростью С2 за рабочими лопатками устанавливают направляющие лопатки, с помощью которых поток поворачивается и направляется под необходимым углом во второй ряд рабочих лопаток.
Ступень, в которой расширение пара происходит в основном в сопловой решетке, а использование кинетической энергии пара в двух рядах (венцах) рабочих лопаток, называется двухвенечной.
Рис.5:
1 – сопловой аппарат;
2 – первый ряд рабочих лопаток;
3 – направляющие лопатки;
4 – второй ряд рабочих лопаток;
5 – диск;
С1 – абсолютная скорость выхода из сопл;
С2 – абсолютная скорость выхода из рабочих лопаток первого ряда;
С2 → С1’ – потеря энергии на направляющих лопатках;
C2’ - абсолютная скорость выхода пара из ступени;
Из рис.5 видно, что пар покидает второй ряд рабочих лопаток со скоростью С2 ’ << C2. Таким образом, потери с выходной скоростью в двухвенечной ступени при малом отношении скоростей u /сф невелики. Следовательно, в двухвенечной ступени перерабатывается большой теплоперепад при умеренных окружных скоростях и при малых потерях с выходной скоростью, т.е. с относительно высоким КПД. В двухвенечной ступени срабатывается теплоперепад примерно в 4 раза больший, чем в одновенечной.
В двухвенечной ступени имеются дополнительные потери в направляющем аппарате (ΔНн) и втором ряду рабочих лопаток (ΔНр’).
Рис.6