- •3 Технологічна частина
- •3.1 Фабрикація сляба
- •220 Х 1500 х 1775 мм
- •3.2 Визначення режиму обтиснення
- •3.3 Розрахунок швидкісного режиму прокатки
- •3.4 Визначення допустимих зусиль і моментів прокатки у чорнової та чистової клітей
- •3.5 Розрахунок температурного режиму
- •3.6 Розрахунок енергосилових параметрів прокатки
- •3.7 Перевірка приводних двигунів клітей на перегрів
3.7 Перевірка приводних двигунів клітей на перегрів
Момент при прискорення валків без металу:
де – динамічний момент при розгоні системи:
для чорнової кліті ;
для чистової кліті ;
–момент холостого ходу головної лінії стана:
для чорнової кліті ;
для чистової кліті .
- момент тертя. (Розрахунок моменту тертя по проходах наведений у пункті 4.6.).
Момент при прискоренні валків з металом (в нашому випадку можна знехтувати необхідним моментом на прискорення розкату, так як його маса дуже незначна порівняно з масою валків):
де – момент прокатки.
Момент при прокатці c постійною кутовою швидкістю:
,
Момент при уповільненні валків з металом:
де – Динамічний момент при уповільненні системи:
для чорнової кліті ;
для чистової кліті .
Момент при зупинки валків:
.
Визначаємо значення середньоквадратичного моменту для ділянок швидкісної діаграми. При визначенні середньоквадратичного моменту на тих ділянках, де прокатка проводиться з кутовою швидкістю, більшою ніж номінальна, моменти необхідно збільшити в раз,
де – відношення найбільшої кутової швидкості в даному проході до номінальної:
.
Приблизно середня величина на ділянках івизначається як середньоквадратичне крайніх значень:
.
Період часу при прискоренні дорівнює:
.
Тоді .
Аналогічно для періоду уповільнення:
.
Визначаємо середньоквадратичний момент для прокатки одного сляба за формулою:
, порівнюємо його з допустимим моментом.
Проведемо розрахунок для першого проходу чорновий кліті.
;
;
;
;
;
;
;
Подальший розрахунок робимо аналогічним методом. Розрахунок середньоквадратичних моментів для вертикальної, чорнової та чистової клітей представлені відповідно у таблицях 3.18 - 3.20. Наведений розрахунок показав, що при прийнятому режимі роботи приводні двигуни чорновий кліті будуть тривало нормально працювати без перегріву, тому що.
Для вертикальної кліті .
Для чорнової кліті .
Для чистової кліті
Для вертикальної кліті
Для чорнової кліті
Для чистової кліті
Таблиця 3.18 - Розрахунок середньоквадратичних моментів для вертикальної кліті
№ пр |
Мр, МН*м |
Му, МН*м |
Мз, МН*м |
Мо, МН*м |
Mпр, МН*м |
Мтр, МН*м |
Мдин1, МН*м |
Мдин2, МН*м |
Мхх, МН*м | ||
1 |
0,505 |
1,200 |
0,262 |
-0,433 |
0,667 |
0,028
|
0,469 |
0,469 |
0,036 |
0,505
| |
№ пр |
, (МН*м)2*с |
, (МН*м)2*с |
, (МН*м)2*с |
, (МН*м)2*с |
, (МН*м)2*с |
, (МН*м)2*с |
, (МН*м)2*с |
, (МН*м)2*с |
| ||
1 |
0,610 |
0,000 |
1,079 |
1,005 |
0,000 |
0,073 |
0,201 |
2,129
|
|
|
|
Таблиця 3.19 - Розрахунок середньоквадратичних моментів для чорнової кліті
№ пр |
Мр, МН*м |
Му, МН*м |
Мз, МН*м |
Мо, МН*м |
Mпр, МН*м |
Мтр, МН*м |
Мдин1, МН*м |
Мдин2, МН*м |
Мхх, МН*м | |||||
1 |
0,923 |
2,341 |
0,831 |
-0,587 |
1,380 |
0,037 |
0,755 |
0,755 |
0,168 |
0,966 | ||||
2 |
0,923 |
2,273 |
0,763 |
-0,587 |
1,314 |
0,037 |
1,038 | |||||||
3 |
0,923 |
2,224 |
0,714 |
-0,587 |
1,265 |
0,036 |
1,077 | |||||||
4 |
0,923 |
2,173 |
0,663 |
-0,587 |
1,214 |
0,036 |
1,288 | |||||||
5 |
0,923 |
2,530 |
1,020 |
-0,587 |
1,549 |
0,058 |
0,832 | |||||||
6 |
0,923 |
2,389 |
0,879 |
-0,587 |
1,409 |
0,057 |
0,860 | |||||||
7 |
0,923 |
2,391 |
0,881 |
-0,587 |
1,409 |
0,059 |
0,892 | |||||||
8 |
0,923 |
2,275 |
0,765 |
-0,587 |
1,293 |
0,059 |
1,121 | |||||||
9 |
0,923 |
1,469 |
0,041 |
-0,587 |
0,514 |
0,032 |
1,013 | |||||||
10 |
0,923 |
1,385 |
0,125 |
-0,587 |
0,431 |
0,030 |
1,039 | |||||||
11 |
0,923 |
1,281 |
0,229 |
-0,587 |
0,330 |
0,028 |
1,642 | |||||||
№ пр |
, (МН*м)2*с |
, (МН*м)2*с |
, (МН*м)2*с |
, (МН*м)2*с |
, (МН*м)2*с |
, (МН*м)2*с |
, (МН*м)2*с |
, (МН*м)2*с |
| |||||
1 |
0,610 |
6,662 |
-0,362 |
-0,030 |
-0,015 |
0,066 |
0,427 |
7,36 |
|
|
| |||
2 |
0,854 |
5,157 |
0,404 |
0,030 |
0,018 |
0,072 |
0,417 |
6,95 |
|
|
| |||
3 |
0,835 |
5,046 |
0,820 |
0,056 |
0,038 |
0,085 |
0,402 |
7,28 |
|
|
| |||
4 |
0,804 |
4,990 |
3,577 |
0,222 |
0,174 |
0,000 |
0,459 |
10,23 |
|
|
| |||
5 |
0,632 |
5,902 |
1,812 |
0,196 |
0,065 |
0,496 |
0,295 |
5,25 |
|
|
| |||
6 |
0,590 |
5,857 |
1,389 |
0,125 |
0,056 |
0,391 |
0,285 |
5,55 |
|
|
| |||
7 |
0,571 |
6,374 |
1,106 |
0,100 |
0,044 |
0,445 |
0,262 |
6,40 |
|
|
| |||
8 |
0,524 |
7,166 |
1,408 |
0,106 |
0,062 |
0,000 |
0,459 |
9,73 |
|
|
| |||
9 |
0,377 |
3,363 |
0,055 |
0,000 |
0,006 |
0,001 |
0,169 |
3,97 |
|
|
| |||
10 |
0,338 |
3,073 |
0,156 |
0,001 |
0,019 |
0,015 |
0,141 |
3,74 |
|
|
| |||
11 |
0,283 |
2,738 |
3,748 |
0,080 |
0,525 |
0,000 |
0,459 |
7,83 |
|
|
| |||
|
|
Таблиця 3.20 - Розрахунок середньоквадратичних моментів для чистової кліті
№ пр |
Мр, МН*м |
Му, МН*м |
Мз, МН*м |
Мо, МН*м |
Mпр, МН*м |
Мтр, МН*м |
Мдин1, МН*м |
Мдин2, МН*м |
Мхх, МН*м | ||||||
1 |
0,964 |
2,485 |
0,793 |
-0,728 |
1,432 |
0,089 |
0,846 |
0,846 |
0,118 |
0,807 | |||||
2 |
0,964 |
2,564 |
0,872 |
-0,728 |
1,501 |
0,099 |
0,865 | ||||||||
3 |
0,964 |
2,394 |
0,702 |
-0,728 |
1,330 |
0,100 |
0,970 | ||||||||
4 |
0,964 |
2,448 |
0,756 |
-0,728 |
1,372 |
0,112 |
1,110 | ||||||||
5 |
0,964 |
2,545 |
0,853 |
-0,728 |
1,450 |
0,131 |
1,314 | ||||||||
6 |
0,964 |
2,067 |
0,375 |
-0,728 |
0,988 |
0,114 |
|
|
1,469 | ||||||
7 |
0,964 |
1,943 |
0,251 |
-0,728 |
0,858 |
0,121 |
|
|
2,000 | ||||||
№ пр |
, (МН*м)2*с |
, (МН*м)2*с |
, (МН*м)2*с |
, (МН*м)2*с |
, (МН*м)2*с |
, (МН*м)2*с |
, (МН*м)2*с |
(МН*м)2*с |
| ||||||
1 |
1,110 |
10,088 |
3,414 |
0,174 |
0,146 |
0,734 |
0,310 |
8,507 |
|
| |||||
2 |
0,651 |
15,307 |
2,701 |
0,156 |
0,109 |
0,939 |
0,273 |
14,205 |
| ||||||
3 |
0,574 |
15,921 |
0,584 |
0,025 |
0,027 |
0,627 |
0,253 |
16,740 |
| ||||||
4 |
0,532 |
17,549 |
2,573 |
0,123 |
0,114 |
0,751 |
0,231 |
21,872 |
|
| |||||
5 |
0,485 |
19,286 |
9,604 |
0,539 |
0,393 |
0,733 |
0,393 |
31,434 |
|
| |||||
6 |
0,000 |
14,949 |
10,806 |
0,178 |
0,670 |
0,207 |
0,146 |
26,955 |
|
| |||||
7 |
0,307 |
11,964 |
30,834 |
0,257 |
2,164 |
0,000 |
0,927 |
43,482 |
|
| |||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| ||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|