- •3 Технологічна частина
- •3.1 Фабрикація сляба
- •220 Х 1500 х 1775 мм
- •3.2 Визначення режиму обтиснення
- •3.3 Розрахунок швидкісного режиму прокатки
- •3.4 Визначення допустимих зусиль і моментів прокатки у чорнової та чистової клітей
- •3.5 Розрахунок температурного режиму
- •3.6 Розрахунок енергосилових параметрів прокатки
- •3.7 Перевірка приводних двигунів клітей на перегрів
3.5 Розрахунок температурного режиму
Падіння температури розкату перед прокаткою його в наступному проході можна визначити за формулою:
,
где t – температура розкату в попередньому проході,°С;
К – коефіцієнт, який враховує вплив товщини розкату:
При Н ≥ 20 мм К = 16,
При Н ≤ 20 мм К = 15.
τ = tм.i + tп.i,
где tм.i – машинний час прокатки в попередньому проході, с;
tп.i– тривалість паузи перед даними проходом.
α – коефіцієнт враховує вплив клітьового гідрозбиву окалини на охолодження розкату.
При h = 170 – 100 мм α = 10;
При h = 100 – 40 мм α = 20;
При h = 40 – 15 мм α = 30.
Розрахунок охолоджування розкату при транспортуванні від печі до чорнової кліті, через вертикальну кліть:
,
де 20 с – час транспортування розкату від печі до чорнової кліті.
1220 – температура видачі металу з печі.
10 – Коефіцієнт враховує вплив камери гідрозбиву.
Зробимо розрахунок для першого проходу чорновий кліті:
.
Подальший розрахунок проводимо аналогічним методом. Розрахунки зводимо в таблицю 3.14.
Таблиця 3.14 - Розрахунок температурного режиму прокатки в чорнової і чистової клітях
№ |
t |
H | |||||||
Вертикальна кліть
| |||||||||
Видача |
1230 |
1775 |
11,00 |
|
3,065 | ||||
1 |
1227 |
1750 |
4,00 |
10 |
1,410 | ||||
|
1226 |
220 |
2,59 |
|
0,133 | ||||
Чорнова кліть | |||||||||
Трансп. |
1220,00 |
220 |
20,00 |
|
6,99 | ||||
2 |
1213,01 |
191 |
3,17 |
10 |
3,04 | ||||
3 |
1209,97 |
163,64 |
3,44 |
|
3,56 | ||||
4 |
1206,41 |
137,49 |
3,55 |
10 |
4,17 |
Продовження таблиці 3.14
5 |
1202,23 |
113,24 |
5,63 |
|
9,35 |
6 |
1192,89 |
98,24 |
2,95 |
10 |
10,04 |
7 |
1182,84 |
85,16 |
3,03 |
|
11,47 |
8 |
1171,37 |
72,94 |
3,06 |
20 |
13,06 |
9 |
1158,32 |
62,63 |
5,63 |
|
16,65 |
10 |
1141,67 |
57,3 |
3,33 |
20 |
17,27 |
11 |
1124,40 |
53 |
3,40 |
|
18,49 |
12 |
1105,91 |
50 |
8,33 |
20 |
31,90 |
Чистова кліть | |||||
1 |
1089 |
40 |
5,60 |
|
6,544 |
2 |
1083 |
31 |
7,12 |
|
9,732 |
3 |
1073 |
24 |
8,10 |
|
14,617 |
4 |
1058 |
18 |
9,64 |
|
21,283 |
5 |
1037 |
13 |
11,27 |
|
31,316 |
6 |
1006 |
10 |
14,87 |
|
52,400 |
7 |
953 |
8 |
9,22 |
|
38,800 |
3.6 Розрахунок енергосилових параметрів прокатки
Розрахунок енергосилових параметрів зробимо відповідно методики, викладеної в лекціях Данько В.М. по курсу «Технологія процесів прокатки»[2]. Зробимо розрахунок енергосилових параметрів для першого проходу чорновий кліті.
Середня ширина розкату:
мм. У даному випадку уширення можна не враховувати.
Абсолютне обтиснення в проході:
мм.
Середня товщина розкату:
мм
Довжина вогнища деформації:
мм,
де - радіус робочого валка, мм.
Коефіцієнт Лоде:
При плоскій деформації коефіцієнт Лоде дорівнює .
Швидкість деформації:
с-1,
де - максимальна швидкість прокатки в даному проході,.
Ступінь деформації:
%.
Температура в 1-му проході:
ºС.
Опір деформації за емпіричною формулою Л. Андреюк і Г. Тюленєва:
де - постійні параметри для марки стали 09Г2, МПа;
- показники і заходи швидкісного і деформаційного зміцнення і температурного знеміцнення для стали 09Г2;
- швидкість деформації, ;
ε1 – ступінь деформації, %;
t - температура, °С.
коефіцієнт тертя: ,
Коефіцієнт напруженого стану за методикою: для чорнової кліті використовуємо методику М.Бровмана:
При
У нашому випадку
Зусилля прокатки при цьому складе:
Коефіцієнт плеча моменти:
.
Момент прокатки:
.
- коефіцієнт тертя для підшипників кочення з циліндровими роликами.
Момент тертя:
.
де мм – діаметр тертя в підшипниках;
- відповідно діаметри робочого і опорного валків. Динамічний момент:
Момент холостого ходу:
Сумарний момент навантаження двигунів:
Робота при прокатці:
,
де Li – довжина розкату після i-го проходу, мм.
Результати розрахунку енергосилових параметрів по проходах у чорнової і чистової клітях представимо відповідно в таблицях 3.15 та 3.17.
Таблиця 3.15 - Розрахунок енергосилових параметрів для вертикальної кліті
, мм |
, мм |
/ |
, м/с |
, 1/с |
, МПа |
, МПа |
, МН |
[], МН | |||||||
106,07
|
1762,50
|
0,060
|
3,613
|
0,75
|
28,11
|
269,59 |
6,29 |
11,00 |
0,500 |
0,67
|
0,02
|
0,469 |
0,168 |
1,191
|
1,205 |
Таблиця 3.16 - Розрахунок енергосилових параметрів для чорнової кліті «кварто»
, мм |
, мм |
/ |
, м/с |
, 1/с |
, МПа |
, МПа |
, МН |
[], МН | |||||||
128,00 |
205,50 |
0,623 |
1,658 |
1,71 |
43,41 |
55,62 |
10,83 |
46,00 |
0,498 |
1,38 |
0,04 |
0,755 |
0,168 |
2,341 |
8,349 |
124,33 |
177,32 |
0,701 |
1,888 |
2,18 |
45,91 |
56,15 |
10,62 |
46,00 |
0,497 |
1,31 |
0,04 |
0,755 |
0,168 |
2,273 |
7,771 |
121,55 |
150,57 |
0,807 |
1,939 |
2,55 |
48,17 |
56,67 |
10,48 |
46,00 |
0,497 |
1,27 |
0,04 |
0,755 |
0,168 |
2,224 |
7,489 |
117,05 |
125,37 |
0,934 |
2,082 |
3,14 |
50,94 |
58,72 |
10,46 |
46,00 |
0,496 |
1,21 |
0,04 |
0,755 |
0,168 |
2,173 |
6,261 |
92,06 |
105,74 |
0,871 |
1,253 |
1,80 |
46,56 |
54,06 |
16,92 |
46,00 |
0,497 |
1,55 |
0,06 |
0,755 |
0,168 |
2,530 |
9,694 |
85,97 |
91,70 |
0,937 |
1,320 |
2,05 |
48,98 |
56,44 |
16,50 |
46,00 |
0,497 |
1,41 |
0,06 |
0,755 |
0,168 |
2,389 |
9,382 |
83,09 |
79,05 |
1,051 |
1,399 |
2,42 |
52,52 |
60,48 |
17,09 |
46,00 |
0,496 |
1,41 |
0,06 |
0,755 |
0,168 |
2,391 |
9,039 |
76,32 |
67,79 |
1,126 |
1,690 |
3,13 |
56,80 |
65,78 |
17,07 |
46,00 |
0,496 |
1,29 |
0,06 |
0,755 |
0,168 |
2,275 |
7,195 |
54,88 |
59,97 |
0,915 |
1,522 |
2,36 |
53,95 |
62,28 |
9,40 |
46,00 |
0,498 |
0,51 |
0,03 |
0,755 |
0,168 |
1,469 |
7,963 |
49,29 |
55,15 |
0,894 |
1,512 |
2,30 |
55,97 |
64,77 |
8,78 |
46,00 |
0,498 |
0,43 |
0,03 |
0,755 |
0,168 |
1,385 |
7,760 |
41,17 |
51,50 |
0,799 |
2,282 |
3,14 |
60,21 |
70,98 |
8,04 |
46,00 |
0,499 |
0,33 |
0,03 |
0,755 |
0,168 |
1,281 |
4,912 |
|
Таблиця 3.17 - Розрахунок енергосилових параметрів для чистової кліті «кварто»
, мм |
, мм |
/ |
, мм/с |
, 1/с |
, МПа |
, МПа |
, МН |
[], МН | |||||||
71,76 |
45,00 |
1,595 |
1,902 |
5,30 |
80,39 |
102,70 |
20,27 |
46,00 |
0,492 |
1,43 |
0,06 |
0,846 |
0,118 |
2,459 |
7,015 |
68,08 |
35,50 |
1,918 |
1,928 |
6,37 |
85,72 |
120,23 |
22,51 |
46,00 |
0,490 |
1,50 |
0,07 |
0,846 |
0,118 |
2,535 |
6,545 |
60,04 |
27,50 |
2,183 |
2,190 |
8,24 |
92,14 |
137,31 |
22,67 |
46,00 |
0,489 |
1,33 |
0,07 |
0,846 |
0,118 |
2,364 |
5,839 |
55,59 |
21,00 |
2,647 |
2,455 |
11,04 |
102,53 |
166,46 |
25,45 |
46,00 |
0,485 |
1,37 |
0,08 |
0,846 |
0,118 |
2,415 |
5,102 |
50,74 |
15,50 |
3,274 |
2,906 |
15,91 |
118,22 |
213,23 |
29,76 |
46,00 |
0,480 |
1,45 |
0,09 |
0,846 |
0,118 |
2,506 |
4,309 |
39,31 |
11,50 |
3,418 |
2,864 |
16,81 |
130,39 |
240,59 |
26,01 |
46,00 |
0,483 |
0,99 |
0,08 |
0,846 |
0,118 |
2,033 |
3,856 |
32,09 |
9,00 |
3,566 |
3,971 |
24,75 |
165,22 |
311,88 |
27,53 |
46,00 |
0,485 |
0,86 |
0,09 |
0,846 |
0,118 |
1,907 |
2,832 |
|