6.2 Пример расчета

Скорость подачи комбайна V_п.пр приA_р=2 кН/см (10)

м/мин.

Скорость подачи комбайна V_п.пр приA_р=3 кН/см

м/мин.

Скорость подачи комбайна по установленной мощности привода и A_рф=2,8 кН/см (11)

м/мин.

Составляющая силы резания в направлении подачи комбайна при A_рф=2,8 кН/см (12)

кН.

Скорость подачи комбайна по допустимому тяговому усилию (9)

м/мин.

Так как технически допустимая скорость подачи — V_п.доп(табл. 1) при тяговом усилииF_т=160 кН составляет 4,4 м/мин, что больше расчетной (4,2 м/мин), то в качествеV_п.тягпринимается скорость равная 4,2 м/мин.

Рабочая скорость подачи комбайна (6)

, м/мин.

Поскольку уголь пласта с А_р<3 кН/см относится к хрупким углям, тоk_в.п=1,15.

Тогда V_п=4,21,15=4,83 м/мин.

Плотность горной массы _г.мпри плотности алевролита — 2,8 т/м³

т/м³.

Производительность комбайна, рассчитанная по скорости подачи, q_п(5)

т/мин.

Коэффициент снижения производительности комбайна из-за недостаточного резерва приемной способности участковой конвейерной линии k_п.с определяется в такой последовательности.

Насыпная плотность горной массы _н

т/м³,

где _н.у— насыпная плотность угля, т/м³;

_у— плотность угля в массиве, т/м³.

Приемная способность участковой конвейерной линии q_п.с (16), состоящей из одного конвейера СП87ПМ с паспортной производительностью 600 т/ч в лаве, одного ленточного конвейера 1ЛТ80 со скоростью движения ленты 2 м/с и приемной способностью 8,4 м³/мин и одного конвейера 1Л80 со скоростью движения ленты 2 м/с и приемной способностью 8,4 м³/мин (табл. А.4, А.5)

т/мин.

Коэффициент резерва приемной способности участковой конвейерной линии (15)

.

Коэффициент k_п.св соответствии с рис. 1 равен 0,92.

Пропускная способность сборной конвейерной линии по маршруту углепотока Q_мне ограничивает производительность комбайна в связи с тем, что участковая конвейерная линия сопрягается со сборной через участковый бункер. ПоэтомуQ_м=.

Пропускная способность участковой конвейерной линии по производительности конвейерных установок (17).

Паспортная производительность конвейеров 1ЛТ80 и 1Л80 при длине каждого 350 м и угле их расположения 0составляет 420 т/ч.

Тогда т/мин.

Производительность комбайна — qопределяется по формуле (4) поскольку породы кровли представлены тонкослоистыми аргиллитами и в соответствии с табл. А.11 относятся к средней устойчивости

т/мин.

Производительность комбайна по скорости крепления

, т/мин.

Коэффициент снижения скорости крепления из-за недостаточной несущей способности почвы определяется по графику рис. 3. Удельное давление крепи М87УМП на почву (табл. А.10) H_кр=2,9 МПа. Тогда согласно рис. 3.

Для крепи М87УМП ;k_уст=1. При последовательной схеме передвижки крепи коэффициентk_сх=1. Коэффициентk_упопределяется по формуле (34)

.

Тогда м/мин,

а т/мин.

Коэффициент готовности процесса крепления за комбайном _п.кропределяется в такой последовательности.

Коэффициент резерва скорости крепления (32)

.

Максимально допустимое отставание крепи от комбайна l_у(41).

Согласно табл. А.11 время устойчивого обнажения необводненных пород кровли, представленных тонкослоистыми аргиллитами, t_у=30 мин.

Коэффициент изменения устойчивого обнажения по углу встречи k_у.в (42)

.

Тогда м.

Коэффициент резерва обнажения кровли (40)

.

В местах, где породы кровли относятся к категории Б₃,k_устопределяется по формуле (36)

.

Согласно рис. 2 коэффициент готовности процесса крепления за комбайном _п.крприиравен 0,66.

Суммарная длительность технологических перерывов T_техн(21).

Уголь транспортируется конвейерами. Поэтому t_обм=0. Выемка угля производится без ниш. Следовательноt_взр=0. Также равны нулю_зачи_пор.

Продолжительность _к.оопределяется из выражений (29), (30). Но в соответствии с типовыми проектами НОТ для заданных условий_к.оможет быть принята равной 26 мин.

Коэффициент готовности комбайна и скребкового конвейера определяются по табл. А.1, А.4.

По условию при выемке пласта одновременно производится разрушение породного прослойка толщиной более 10% мощности пласта. В связи с этим коэффициент готовности комбайна определяется . Согласно табл. А.1 коэффициент готовности комбайна 1ГШ68в среднем по отрасли равен 0,87. Тогда_к=0,90,87=0,78.

По условию срок службы крепи составляет 18 мес, что превышает 15 мес. Поэтому коэффициент готовности крепи, в соответствии с табл. А.9, определяется .

Согласно табл. А.10 коэффициент готовности крепи М87УМП в среднем по отрасли равен 0,94. Тогда_кр=0,90,94=0,85.

По условию скребковый конвейер работает в сухой лаве со спокойной гипсометрией. Конвейером доставлено с начала его эксплуатации 50 тыс. т, что меньше 120 тыс. т. Тогда в соответствии с табл. А.9 его коэффициент готовности определяется выражением

.

Согласно табл. А.4 коэффициент готовности конвейера СП87ПМ в среднем по отрасли равен 0,94.

Тогда .

Коэффициент готовности участковой транспортной цепи, состоящей из одного скребкового в лаве и двух ленточных конвейеров в штреке, равен

.

В системе общешахтного транспорта применяются конвейеры, поэтому _пп=1 и_оп=1.

В связи с тем, что шахта относится к сверхкатегорным по газу, _пр=0,93.

Коэффициент готовности очистного забоя по группе последовательных перерывов _I(20)

.

Коэффициент готовности очистного забоя по группе параллельных перерывов _II (44).

Коэффициент готовности сопряжений _с(45). При кровле средней устойчивости коэффициент готовности эталонного сопряжения_сэпринимается 0,98.

По условию при поддержании сопряжений очистного забоя с транспортной и вентиляционной выработками имеют место осложняющие факторы (штрек проведен с помощью БВР, транспортный штрек используется повторно в качестве вентиляционного).

Тогда коэффициент готовности сопряжения:

с конвейерным штреком (табл. А.13)

;

с вентиляционным штреком

.

Коэффициент готовности очистного забоя по группе параллельных перерывов

.

Сменный коэффициент машинного времени k_мопределяется по формуле (18) или по зависимостям, приведенным на рис. 4. При_I=0,38 и_II=0,67 в соответствии с рис. 4k_м=0,31.

Среднесменная нагрузка на очистной забой A_см(2)

т/см.

Среднесуточная нагрузка на очистной забой A_сут(1).

При отсутствии крупных геологических нарушений k_гн=1.

Тогда A_сут=58031=1740 т/сут.

Нормативная нагрузка на очистной забой в заданных условиях A_н(59),A_о(60)

т/сут;

т/сут.

В связи с тем, что механизированная крепь эксплуатируется 18 мес вводится поправочный коэффициент равный 0,9.

Тогда A_н=15060,9=1355 т/сут.

Таким образом, возможно достижимая нагрузка на очистной забой в 1,16 раза больше нормативной в заданных горно-геологических и горнотехнических условиях. Такая ситуация удовлетворяет требованиям эффективной эксплуатации принятого очистного комплекса, поэтому нагрузка на очистной забой по техническим возможностям оборудования устанавливается равной 1740т/сут.