Подбор сечений продольной арматуры сеток.

— В средних пролетах окаймленных по контуру балками и на опорах. h₀=h-a=80-12,5=67,5 мм, _m=М/(R_b•b•h²₀)=1,52•10⁶/(7,65•1000•67,5²)=0,043;

по приложениям I, 2 находим =0,107<_R=0.700, =0,947, тогда R_sA_S=M/(•h₀)=1,52•10⁶/(0,947•67,5)=23778Н; по приложению 7 принимаем сетку С1 номер2 марки с фактической несущей способностью продольной арматуры R_sA_s^факт=27170 Н.

—В первом пролете и на первой промежуточной опоре h₀=h-a=

=80-16,5=63,5мм; _m=2,56•10⁶/(7,65•1000•63,5²)=0,083; =0.17<_R;

=0,915; R_SA_S^ТР=2,56•10⁶/(0,915•63,5)=44060 Н;

дополнительная сетка должна иметь несущую способность продольной арматуры н менее 44060-23778=20282H; принимаем сетку С2 номер 48 марки

, с R_SA_S^факт=23980Н

I.3 Второстепенная балка

Схема армирования второстепенной балки сварными каркасами принимается согласно рис.3. Не допускается подбирать продольную арматуру со стержнями разного диаметра. Поперечная рабочая арматура принимается класса А-I.

Вычисляем расчетный пролет для первого (крайнего) пролета, который равен расстоянию от оси опоры на стене до грани главной балки (рис.3)

l₀₁=l-c/2-b/2=4800-250/2-250/2=4550 мм.

Рис.3 К расчету второстепенной балки

Определим расчетную нагрузку на 1 пог. м второстепенной балки, собираемую с грузовой полосы шириной равной максимальному расстоянию между осями второстепенных балок (2,1м)

Постоянная нагрузка:

— от веса плиты и пола 3,76•2,1=7,87 кН/м

— от веса ребра балки (0,4-0,08)•0,2•25•1,1=1,76 кН/м

Итого g=9,63кН/м

Временная нагрузка: V=4,92•2, 1=10,33кН/м

Итого с учетом коэффициента надежности по назначению здания q=(g+v)•_n=(9,63+10,33)•0,95=19кН/м.

Изгибающие моменты с учетом перераспределения усилий

— в первом пролете М=q•l²₀₁/11=19•4,55²/11=35,76кН•м;

— на первой промежуточной опоре М=q•l²₀₁/14=19•4,55²/14=28,1кН•м.

Максимальная поперечная сила (на первой промежуточной опоре слева) равна Q=0,6•q•l₀₁=0,6•19•4,55=51,87кН.

Согласно задания продольная рабочая арматура для второстепенной балки класса А- I (R_S=225 МПа).

Проверим правильность предварительного назначения высоты сечения второстепенной балки:

h₀282мм,

или h=h₀+a=282+35=317мм < 400 мм, т.е. увеличивать высоту сечения не требуется.

Расчеты прочности сечений, нормальных к продольной оси балки, на действие изгибающих моментов.

— Сечение в пролете: М= 35,76кН•м.

Определим расчетную ширину полки таврового сечения согласно [2,п.3.16] : при h^_f/h=80/400=0,2>0,1 и 2•1/6•l₀₁+b=2•1/6•4550+160=1676<2100мм принимаем b_f=1676мм. Вычислим h₀=h-a=400-30=370мм.

Так как М^'_f =R_bb•h_f• (h₀-0,5•h_f)=7,65•1676•80• (370-0,5•80)=337,98кН•м>M=35,76кН•м, граница сжатой зоны проходит в полке, и расчет производим как для прямоугольного сечения шириной b=b_f=1676мм. Вычислим _m=M/(R_b•b•h²₀)=35,76•10⁶/(7,65•1676•370²)=0,029<_R=0,455. По приложению I при _m=0,028 находим =0,986, тогда А_s=M/(R_s••h₀)=35,76•10⁶/(225•0,986•370)=435,65мм².

Принимаем по приложению 218 (А_s=509 мм²)

— Сечение на опоре В: М=28,1кН•м.

Вычислим h₀=h-a=400-35=365мм; _m=M/(R_b•b•h²₀)=28,1•10⁶/(7,65•160•365²)=0,17<_R=0,455, т.е. сжатая арматура не требуется.

По приложению I при _m=0,17 находим =0,861, тогда А_s=M/(R_s••h₀)=28,1 •10⁶/(225•0,861•365)=397 мм². Принимаем 512 (А_s= 565 мм²).