2 Стойка (23)
|
Расчетное сопротивление стали Ry= 269775,0 кН/м2 Коэффициент условий работы -- 1,0 Предельная гибкость -- 400,0 Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Y1 -- 1,0 Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Z1 -- 1,0 Длина элемента -- 2,25181 м |
Сечение Уголок равнополочный по ГОСТ 8509-93 L20x3 |
Результаты расчета
|
Проверено по СНиП |
Фактор |
Коэффициенты использования : |
|
п.5.12 |
прочность при действии изгибающего момента My |
0 |
|
пп.5.12,5.18 |
прочность при действии поперечной силы Qz |
0 |
|
пп.5.24,5.25 |
прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов с учетом пластики |
0,07 |
|
пп.6.15,6.16 |
предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1 |
0,45 |
|
пп.6.15,6.16 |
предельная гибкость в плоскости X1,O,Z1 |
0,95 |
Коэффициент использования 0,95 - предельная гибкость в плоскости X1,O,Z1
3 Стойка (24)
|
Расчетное сопротивление стали Ry= 269775,0 кН/м2 Коэффициент условий работы -- 1,0 Предельная гибкость -- 158,6 Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Y1 -- 1,0 Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Z1 -- 0,8 Длина элемента -- 2,73982 м |
Сечение Уголок равнополочный по ГОСТ 8509-93 L50x5 |
Результаты расчета
|
Проверено по СНиП |
Фактор |
Коэффициенты использования : |
|
п.5.12 |
прочность при действии изгибающего момента My |
0 |
|
пп.5.12,5.18 |
прочность при действии поперечной силы Qz |
0 |
|
пп.5.24,5.25 |
прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов без учета пластики |
0,24 |
|
п.5.3 |
устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Y1 (X1,O,U1) |
0,6 |
|
п.5.3 |
устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Z1 (X1,O,V1) |
0,9 |
|
п.5.27 |
устойчивость в плоскости действия момента My при внецентренном сжатии |
0,73 |
|
пп.6.15,6.16 |
предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1 |
0,73 |
|
пп.6.15,6.16 |
предельная гибкость в плоскости X1,O,Z1 |
0,9 |
Коэффициент использования 0,9 - предельная гибкость в плоскости X1,O,Z1
Центральная стойка (12)
|
Расчетное сопротивление стали Ry= 269775,0 кН/м2 Коэффициент условий работы -- 1,0 Предельная гибкость -- 153,8 Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Y1 -- 1,0 Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Z1 -- 0,8 Длина элемента -- 3,85 м |
Сечение Уголок равнополочный по ГОСТ 8509-93 L63x5 |
Результаты расчета
|
Проверено по СНиП |
Фактор |
Коэффициенты использования : |
|
пп.5.12,5.18 |
прочность при действии поперечной силы Qy |
0 |
|
пп.5.12,5.18 |
прочность при действии поперечной силы Qz |
0 |
|
пп.5.24,5.25 |
прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов без учета пластики |
0,32 |
|
п.5.3 |
устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Y1 (X1,O,U1) |
0,82 |
|
п.5.3 |
устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Z1 (X1,O,V1) |
0,95 |
|
пп.6.15,6.16 |
предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1 |
0,87 |
|
пп.6.15,6.16 |
предельная гибкость в плоскости X1,O,Z1 |
0,69 |
Коэффициент использования 0,95 - устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Z1 (X1,O,V1)
Расчет сварных швов.
Производим расчет сварных швов элементов. Расчет представлен в виде таблицы в программе MS Excel.
Расчет опорного узела крайней колонны.
Крайняя колонна из двутавра колонного 20К1 по ГОСТ 26020-83.
Из расчета программы SCAD Office находим в таблице усилия для нижнего сечения крайней колонны (элемент 2, сечение 3).
1) N=-141.593 кН, М=8,519 кН*м.
2)N=-131.176 кН, M=12.271 кН*м.
Требуемая площадь
плиты равна:
,
где
Rф=γ·Rб=1,2·0,85=1,02 кН/см2; Rб=0,85 кН/см2 (бетон марки В 15).
Определяем ширину опорной плиты: В ≥ bк+2·с2=19,5+2·5=29,50 см, принимаем В=30 см.
,
по конструктивным соображениям принимаем
L=25см.
Aпл фак=25·30=750 см2 > Aпл тр=138,82 см2.
Среднее напряжение в бетоне под плитой равно:
.
При толщине траверсы 10 мм свес равен:
с1=(25-20-2·1)/2=1,5см.
Определим изгибающие моменты на отдельных участках плиты:
Участок 1 (консольный свес с=с1=1,5 см):
M1=σф*с12/2=0,185*1,52/2=0,208 кН*см.
Участок 2 (плита, опёртая по трем кантам, a1/b=5,5/20=0,275 < 0,5 следовательно рассчитываем как консольную балку с вылетом с2=5,5 см ):
M2=σф*с22/2=0,185*5,52/2=2,798 кН*см.
Участок 3 (плита, опёртая по четырём сторонам, a/b=175/96,75=1,81; α=0,0944 ):
M3=α*σф*b2=0,0944*0,185*9,6752=1,635 кН*см.
Принимаем для расчёта Мmax=1,635кН*см.
Определим толщину плиты по максимальному моменту:
Принимаем
плиту толщиной tпл=8
мм.
Рассчитаем высоту траверсы. Считаем, что усилия передаются через сварной шов.
Принимаем полуавтоматическую сварку проволокой марки CB-08Г2С,, d=1,4…2 мм, βf=0,9; βz=1,05.
Назначаем катет шва кf=7 мм; γwf=γwz=1,0.
Определяем более опасное сечение шва:
где n=4 – количество швов,
Проверяем допустимую длину шва: lш < 85*βf *kf=85*0,7*0,7=41,65 см – требования к максимальной длине шва обеспечиваются.
Принимаем высоту траверсы hтр=15 см.
Крепление траверсы к плите принимаем угловыми швами kf=7 мм.
Проверяем прочность швов:
σш=N/(kf*Σlш)=141,593/(0,5*(30*2))=3,371 кН/см2 < 17,483 кН/см2 – швы удовлетворяют требованиям прочности.
Расчет анкерных болтов:
Расчётные комбинации усилий в нижнем сечении колонны:
1)
,
;
(для расчёта базы подкрановой ветви);
2)
,
;
(для расчёта базы наружной ветви).
При возникновении изгибающего момента и небольшой сжимающей силы могут возникают растягивающие усилия, которые воспринимают анкерные болты.
Усилия, воспринимаемые
анкерными болтами, определяются по
формуле:
1)Fа=(М1 -N1* 0,5В)/h =(670-37,084*20)/350= 3.25 кН.
2 Fа=(М1 -N1* 0,5В)/h =(1227,1-131,176*15)/35= -21.158кН,
где h - расстояние от края опорной плиты до анкерных болтов с противоположной стороны
Определим усилие, приходящееся на один болт:
Fа1=Fа/n=3,25/2=1,625 кН.
Определим площадь и диаметр анкерного болта:
Rаб=20 кН/см2 – расчётное сопротивление растяжению фундаментных болтов из стали марки Ст3пс2.
S= Fа1/Rаб=1,625/20=0,081 см2.
Диаметр бола
равен:
см.
Принимаем диаметр болта dаб=12 мм.
Технико-экономическое сравнение.
Для того чтобы найти наиболее оптимальный вариант каркаса сравним их по металлоемкости. Из таблицы отправочных марок, приведенной в графической части проекта возьмем массу одной рамы каркаса:
1) ЛСТК: масса двух отправочных марок Ф1 (1438,07 кг), отправочной марки Ф2 (827,1 кг), двух отправочных марок К1 (224,08кг) и двух отправочных марок К2 (362,67 кг)
mрамы=2*1437,07+827,1+2*224,08+2*362,67=4874,74 кг.
2) рама каркаса из прокатных профилей: масса двух отправочных марок Ф1 (2031,12 кг), отправочной марки Ф2 (1281,04 кг), двух отправочных марок К1 (302,53кг) и двух отправочных марок К2 (365,78 кг)
mрамы=2*2031,12+1281,04 +2*302,53+2*365,78 =6679,9 кг.
Как видно из приведенных подсчетов каркас из легких стальных тонкостенных конструкций требует меньших затрат металла, следовательно более выгоден и экономичен. Поэтому для инкубатория выбираем каркас из ЛСТК.
Список литературы по разделу:
|
Основания и фундаменты
| ||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
2013 Дипломный проект по специальности 270102 | ||||||
|
|
|
|
|
|
| |||||||
|
|
|
|
|
|
|
Инкубаторий с каркасом из ЛСТК в д. Чендемерово Сернурского района РМЭ | ||||||
|
|
|
|
|
|
| |||||||
|
Изм. |
К-во |
Лист |
№ док. |
Подпись |
Дата | |||||||
|
Зав. каф. |
Поздеев В.М. |
|
|
Основания и фундаменты |
Стадия |
Лист |
Листов | |||||
|
Руководитель |
Актуганов О.А. |
|
|
ДП |
76 |
58 | ||||||
|
Консультант |
Глушков В.Е. |
|
| |||||||||
|
|
|
|
|
Пояснительная записка |
ПГТУ, Каф. СКиО, ПГС-51
| |||||||
|
|
|
|
| |||||||||
|
Дипломник |
Ковенков К.С. |
|
| |||||||||
В данном разделе будут рассмотрены два варианта устройства фундамента:
1 – свайный фундамент; 2 – фундамент в вытрамбованном котловане;
На основании их технико-экономического сравнения будет выбран наиболее экономичный вариант.
Местоположение и рельеф площадки.
Площадка, отведенная под строительство инкубатория с каркасом из ЛСТК, расположена в 80-90 м на юго-восток от существующего здания инкубатория в дер. Чендемерово Сернурского района РМЭ.
На момент изысканий площадка свободна от застройки.
В геоморфологическом отношении площадка изысканий расположена в пределах элювиально-делювиальной равнины.
Рельеф площадки относительно ровный, условные отметки площадки изменяются от 205,50 до 206,25 м.
Геологическое строение, гидрогеологические условия участка и физико-механические свойства
В геологическом строении площадки до глубины 8 м принимают участие делювиальные и элювиально-делювиальные отложения четвертичного возраста, перекрытые почвенно-растительным слоем.
На период изысканий буровыми скважинами глубиной до 8 м грунтовые воды основного водоносного горизонта не встречены. Однако, за счет инфильтрации атмосферных осадков, нарушения естественного стока в районе скважины 2 на глубине 2,4 м (усл. отметка 203,85 м) вскрыта линза верховодки.
В период строительства и эксплуатации проектируемого объекта возможно дальнейшее развитие верховодки, как по глубине, так и по простиранию, за счет периодической инфильтрации талых и дождевых вод.
Инженерно-геологический разрез площадки следующий:
Почвенно-растительный слой в отдельный элемент не выделялся, т.к. подлежит срезке и удалению в целях рекультивации земель. Мощность почвенно-растительного слоя составляет 0,2-0,3 м.
ИГЭ–1 Глина коричневая, тугопластичная, высокопористая, с включением пятен гумуса, в кровле – с включением корней растений (Jр=19.91, Ji= 0.32, е=0.85). Встречена под почвенно-растительным слоем до глубины 2,4-3,0 м, мощностью 2,1-2,7 м. Физические и прочностные (в водонасыщенном состоянии) характеристики грунтов определены в лаборатории. Прочностные и деформационные характеристики грунта в естественном состоянии приняты по СП 22.13330.2011. Модуль деформации в водонасыщенном состоянии рассчитан с учетом коэффициента изменчивости.
ИГЭ–2 Глина красновато-коричневая, полутвердая, высокопористая, с редкими включениями щебня и дресвы карбонатных пород (Jр=20.96, Ji= 0.20, е=0.82). Завершает разрез вскрытых до 8 м отложений. Максимальная вскрытая мощность суглинка составляет 5,6 м. Физические и прочностные (в водонасыщенном состоянии) характеристики грунтов определены в лаборатории. Прочностные и деформационные характеристики грунта в естественном состоянии приняты по СП 22.13330.2011. Модуль деформации в водонасыщенном состоянии рассчитан с учетом коэффициента изменчивости.
Анализ инженерно-геологических условий
Таблица 1: Расчётные характеристики грунтов
|
№ слоя |
Наименование грунта |
Расчётные характеристики грунта |
Метод определения характеристик | ||||||||||
|
IP |
IL |
e |
г/см3 |
cII, кПа |
II |
Ео, МПа |
II, кН/м3 |
n |
m0 |
| |||
|
1 |
Глина тугопластичная |
19,9 |
0,32 |
0,85 |
1,88 |
43 |
16 |
15 |
18,6 |
0,459 |
0,0493 |
IP, IL, e, лаб. С, , Е – СП 22.13330.2011 | |
|
2 |
Глина полутвердая |
21 |
0,2 |
0,82 |
1,87 |
32,2 |
18 |
10,9 |
18,4 |
0,451 |
0,0668 |
IP, IL, e, лаб. С, , Е – СП 22.13330.2011 | |
ПРИМЕЧАНИЯ:
1. Характеристики грунтов действительны в пределах контуров проектируемого объекта для не промороженных грунтов при условии сохранения их естественной структуры и влажности.
Таблица 3.2.2: Расчётное сопротивление грунтов
|
№ сл. |
Наименование грунта |
№ точки |
h, м |
d1, м |
II, кН/м3 |
'II, кН/м3 |
c1 |
c2 |
II |
|
Mq |
Mc |
cII, кПа |
|
1 |
Глина тугопластичная |
1
2 |
2,5 |
0
2,5 |
18,6 |
0
18,6 |
1,2 |
1,0 |
16 |
0,36 |
2.43 |
4.99 |
43 |
|
2 |
Глина полутвердая |
3
4 |
5,3 |
2,5
7,8 |
18,4 |
18,6
18,46 |
1,25 |
1,0 |
18 |
0,43 |
2.73 |
5,31 |
32.2 |
Характеристики грунтов взяты по данным статического зондировании.
Расчётные характеристики считаются по следующим формулам:
Коэффициент пористости e:
,
гдеs
– удельный вес частиц грунтаПористость n:
Число пластичности Ip:
,
где WL
– влажность грунта на границе текучести;
WP
– влажность грунта на границе
раскатывания.
Показатель текучести IL:
Коэффициент сжимаемости m0:
,
где
– коэффициент относительной сжимаемости;
- поправка, учитывающая отсутствие
поперечного расширения грунта в
компрессионном приборе, принимаемая
для песков – 0,8; супесей – 0,7; суглинков
– 0,5; глин – 0,4; E0
– модуль общей деформации грунта.
Определение глубины заложения фундамента
Глубина
заложения фундамента d
должна быть больше глубины промерзания
грунтов df,
для исключения пучения:
Место
строительства – д.Чендемерово РМЭ.
Сумма среднемесячных отрицательных
температур в данном климатическом
районе
.
Расчётная
глубина сезонного промерзания грунта:
,
где
=1,7м
– нормативная глубина промерзания
грунта по данным многолетних наблюдений
для г. Йошкар-Ола;kh=0,5
– коэффициент, учитывающий влияние
теплового режима сооружения (таблица
5.2 СП 22.13330.2011); d0=0,23
(суглинки и глины).
,
Глубину заложения фундамента принимаем равной 2 м > df=0,85м.
Сбор нагрузок на фундаменты
Нагрузки на фундаменты основных колонн определим из результатов расчета каркаса с помощью автоматизированного проектно-вычислительного комплекса SCAD.
Нагрузки на фундамент основной колонны крайнего ряда:
1) N=136.366 кН; М= 6.149 кН*м; Q=0
2) N=126.209 кН; М=13.079 кН*м; Q=6.959 кН.
Нагрузки на фундамент основной колонны среднего ряда:
1) N=302,446 кН; М= 4,274 кН*м; Q=0
2) N=278,236 кН; М=7,593 кН*м; Q=0.
Расчёт свайного фундамента
Определение несущей способности свай
Принимаем марку свай С 4.30-4 по ГОСТ 19804-91;
Рабочая длина
сваи:
;
Несущая способность висячей забивной сваи по грунту расчётным методом
,
где c=1
– коэффициент условий работы сваи в
грунте; cR=
cf=1
– коэффициенты условий работы грунта
под нижним концом и боковой поверхности
сваи при погружении свай дизель-молотами;
R=3000 кПа –
расчётное сопротивление грунта под
нижним концом сваи при погружении сваи
на глубину 5 м, конец которой входит в
полутвердую глину с показателем
текучести IL=0.2);
–
площадь опирания сваи на грунт; u=1,2
м – наружный
периметр поперечного сечения сваи; fi
– расчётное сопротивление i-го
слоя грунта основания по боковой
поверхности свай, кПа (по табл. 7.4
СП24.13330.2011); hi
– толщина i-го
слоя грунта, соприкасающегося с боковой
поверхностью сваи;
|
Грунт |
Il |
Zi,м |
fi |
li ,м |
fili ,м |
|
Глина тугопластичная |
0,32 |
1,675 |
25,99 |
1,65 |
42,8835 |
|
Глина полутвердая
|
0,2 |
3 |
48 |
1 |
48 |
|
4,025 |
53,075 |
1,05 |
55,72875 | ||
|
|
|
|
|
Σ fili |
146,6123 |
Несущая способность сваи по материалу
По наименьшему
из двух значений
определим расчетную нагрузку на сваю.
,
где =1,4
– коэффициент надёжности по грунту,
зависящий от способа определения
несущей способности сваи (расчетом);
0=1,15
– коэффициент условий работы при
кустовом расположении свай; n=1,15
– коэффициент надёжности по ответственности
здания (II
класс ответственности).
Определяем количество свай:
По обрезу фундамента действует значительный момент, поэтому увеличиваем количество свай на 20 %.
n=1.2*0.9969=1.1963
Принимаем 2 сваи.
Конструируем ростверк. Определим размеры ростверка:
ар=(my-1)*ty+2d/2+2*0.05=(2-1)*0.9+2*0.3/2+0.1=1.3 м
ар=(mx-1)*tx+2d/2+2*0.05=(1-1)*0.9+2*0.3/2+0.1=0.4 м
Определяем объём и вес ростверка и грунта на его уступах:
Проверка усилий, передаваемых на сваи
Фактическое напряжение в i-й свае:
,
где Ас
– площадь сечения i-й
сваи; y
– расстояние от центра тяжести свайного
куста до центра тяжести поперечного
сечения i-й
сваи; I – момент инерции поперечного
сечения свай фундамента.
,
подставив данное выражение в формулу
напряжения и умножив полученное
выражение на Ас
получим формулу фактического усилия
в i-й
свае:
–условие
выполняется.
–условие
выполняется.
Недогрузка минимально нагруженной сваи:
–неэкономично.
Расчёт ростверка
Расчёт ростверка на продавливание колонной не производится в силу конструктивных особенностей ростверка.
Расчёт ростверка на продавливание угловой сваей не производится в силу конструктивных особенностей ростверка.
Расчёт ростверка
по перерезывающей силе
в наклонном сечении производится из
условия
;
где
– сумма расчётных усилий всех свай,
находящихся за пределами наклонного
сечения, кН;b
– ширина подошвы ростверка, м; h0
– рабочая высота ростверка в
рассматриваемом сечении, м; m
– коэффициент, зависящий от отношения
c/h0,
где c
– длина
проекции наклонного сечения, м;
–условие
выполняется.
Расчет прочности ростверков на изгиб производится в сечениях по граням колонны, а также по наружным граням подколонника ростверка или по граням ступеней ростверка.
Расчетный изгибающий
момент для каждого сечения определяется
как сумма моментов от реакций свай (от
расчетных нагрузок на ростверк) и от
местных расчетных нагрузок, приложенных
к консольному свесу ростверка по одну
сторону от рассматриваемого сечения:
где Mxi - изгибающий момент в рассматриваемых сечениях;
Fi - расчетная нагрузка на сваю, нормальная к площади подошвы ростверка;
хi- расстояния от осей свай до рассматриваемого сечения;
Mfx - изгибающие моменты в рассматриваемых сечениях от местной нагрузки.
Площадь сечения арматуры, параллельной стороне а, на всю ширину ростверка определяется: в разрезе 1-1:
принимаем арматуру
класса 5А 240
8 мм, As=2,51мм;
в разрезе 2-2 по грани ступени (подколонника):
принимаем арматуру класса 5А 240
12 мм, As=5,65мм;
Расчёт осадки свайного фундамента
Расчёт осадки свайного фундамента производится как для условного фундамента на естественонм основании. Условный масив ограничен контурами: сверху – поверхностью планировки; с боков – вертикальными плоскостями, отстоящими от наружных граней крайних рядов вертикальных свай на рсстоянии не более 2d; снизу – плоскостью в уровне нижних концов свай;
–средний угол
внутреннего трения от подошвы ростверка
до подошвы условного фундамента.
Определяем размеры условного фундамента:
Вес условного
массива:
Давление на грунт по подошве условного фундамента:
где
N0II
– нагрузка на фундамент по второй
группе предельных состояний,
R – расчётное сопротивление грунта, расположенного ниже подошвы условного фундамента, кПа;
;
- осреднённое
значение удельного веса грунта выше
условного фундамента;
Проверяем давление на грунт по подошве фундамента:
–условие
выполняется.
–момент на отметке
подошвы условного фундамента.
Вывод: Грунт выдержит передаваемое на него давление.
Расчёт осадки выполняем, используя решения теории упругости. Так как ширина подошвы фундамента менее 10 м, для расчёта осадки используем метод послойного суммирования.
Природное давление на уровне подошвы условного фундамента:
Дополнительное давление по подошве условного фундамента:
Вычисляем природные
и дополнительные напряжения в основании
и строим эпюры этих напряжений для
и
|
Расчёт осадки фундамента методом послойного суммирования | ||||||||||||
|
Глубина заложения фундамента (м) d= 9,79 | ||||||||||||
|
Ширина фундамента (м) b=1,01 |
Среднее давление под подошвой фундамента (кПа) pII =256,68 | |||||||||||
|
Длина фундамента* (м) l=1,91 |
Уд. вес грунта выше подошвы фундамента (кН/м3) II' =18,51 | |||||||||||
|
=l/b =1,89 | ||||||||||||
|
Осадка фундамента S =1,43см<Sпр=10см | ||||||||||||
|
zp<0,2zg | ||||||||||||
|
№ точки |
II кН/м3 |
Eo Мпа |
hi м |
z, м |
zg кПа |
=2z/b |
|
zp=Po кПа |
zpi кПа |
0,2zg кПа |
si см | |
|
0 |
|
|
|
0 |
84,22 |
0 |
1,00 |
172,45 |
|
16,84 |
| |
|
|
18,4 |
10,9 |
0,4 |
|
|
|
|
|
161,21 |
|
0,47 | |
|
1 |
|
|
|
0,4 |
91,58 |
0,792 |
0,87 |
149,97 |
|
18,32 |
| |
|
|
18,4 |
10,9 |
0,4 |
|
|
|
|
|
125,74 |
|
0,37 | |
|
2 |
|
|
|
0,8 |
98,94 |
1,584 |
0,59 |
101,5 |
|
19,79 |
| |
|
|
18,4 |
10,9 |
0,4 |
|
|
|
|
|
84,04 |
|
0,25 | |
|
3 |
|
|
|
1,2 |
106,3 |
2,376 |
0,38 |
66,58 |
|
21,26 |
| |
|
|
18,4 |
10,9 |
0,4 |
|
|
|
|
|
55,86 |
|
0,16 | |
|
4 |
|
|
|
1,6 |
113,66 |
3,168 |
0,26 |
45,13 |
|
22,57 |
| |
|
|
18,4 |
10,9 |
0,4 |
|
|
|
|
|
38,52 |
|
0,11 | |
|
5 |
|
|
|
2 |
121,02 |
3,96 |
0,185 |
31,91 |
|
24,2 |
| |
|
|
18,4 |
10,9 |
0,31 |
|
|
|
|
|
28,57 |
|
0,07 | |
|
6 |
|
|
|
2,31 |
126,72 |
4,574 |
0,146 |
25,23 |
|
25,34 |
| |
Мощность сжимаемого слоя Hc=2,31м, так как на его границе выполняется условие zp=25,23кН/м2<0,2zg=126,720,2=25,34 кН/м2;
Осадка фундамента не превышает предельного значения.
Фундаменты в вытрамбованном котловане
Расчёт фундамента в вытрамбованном котловане
Вытрамбовывание котлованов производится установкой, выполненной в виде навесного оборудования на трактор.
Определяем предварительные размеры фундамента исходя из глубины вытрамбовывания 2,5 м:
Принимаем размеры удлинённого фундамента в вытрамбованном котловане:
rн=0,35м;
rв=0,45м;
- радиус описанной
окружности среднего сечения;
Принимаем, что вытрамбовывание будет производится при естественной влажности (Sr=0,87>0,7), тогда уширение будет иметь форму эллипсоида с соотношением сторон hуш/rуш=1,4;
Определяем радиус и площадь уширения при объёме втрамбованного щебня:
Vщ=1м;3
Определяем среднее
значение объёмного веса скелета грунта
в пределах уплотняемой зоны:
где ск
– среднее значение объёмной массы
скелета грунта естественного отложения
в пределах слоя от отметки вытрамбовывания
до нижней границы уплотняемой зоны; Sr
– степень влажности уплотнённого
грунта, равная 0,9;
– удельный вес грунта; w
– удельный вес воды, 10
кН/м3;
W
– влажность грунта;
Определяем
несущую способность основания и
расчётную вертикальную нагрузку на
фундамент исходя из несущей способности
жёсткого материала (гравия):
где Fcr
– расчётное сопротивление щебня;
гдеn=1,4
– коэффициент надёжности при определении
несущей способности расчётом;
–условие
выполняется.
Несущая способность фундамента по уплотнённому слою:
где Rs=627кПа
– расчётное сопротивление уплотнённого
грунта под уширением; Ауш
– площадь поперечного сечения уширенного
основания из жёсткого материала; uср
– периметр поперечного сечения
фундамента в его средней части;
fw=12,95кПа
– расчётное сопротивление грунта по
боковой поверхности наклонной части;
с1
– коэффициент условий работы грунта
по боковой поверхности фундамента,
равный 0,8; i=0,025
– уклон боковых стенок фундамента; Е
– модуль
деформации верхнего слоя грунта,
залегающего в пределах наклонной части
фундамента; с2
– коэффициент условий работы, равный
0,5; =0,8;
–условие
выполняется.
Несущая способность
фундамента на вертикальную нагрузку
по подстилающему слою:
где g
– коэффициент условий работы подстилающего
неуплотнённого грунта, равный 1,2; Аупл
– площадь поперечного сечения уплотнённой
зоны;
– расчётное сопротивление подстилающего
слоя грунта; к – коэффициент повышения
начального просадочного давления за
счёт распространения уплотнения за
пределы уплотняемой зоны, принимаемый
1,15;пр
– начальное просадочное давления
подстилающего слоя; zq
– природное давление на кровлю
подстилающего слоя; zp
– природное давление на отметке
заложения фундамента;
–условие
выполняется.
Расчёт осадки фундамента в вытрамбованном котловане
Расчёт осадки производится как для круглого фундамента диаметром
и с подошвой на
глубине d+hуш=2,5+0,77=3,27м.
Расчётное сопротивление грунта основания:
,
где kв
– коэффициент условий совместной
работы фундамента с уплотнённым грунтом
по боковым стенкам, принимаемый для
монолитных фундаментов 1,3; bуш
– ширина фундамента в среднем сечении;
Расчётное сопротивление уплотнённого грунта исходя из недопустимости просадки подстилающего грунта:
где к – коэффициент
повышения начального просадочного
давления за счёт распространения
уплотнения за пределы уплотняемой
зоны, принимаемый 1,15; пр=160кПа
– начальное просадочное давления
подстилающего слоя (по данным
компрессионных испытаний); zq
– природное давление на кровлю
подстилающего слоя; zp
– природное давление на отметке
заложения фундамента;
За расчётное
сопротивление грунта принимаем
наименьшее из полученных значений,
Среднее давление на грунт по подошве уширенного фундамента:
–условие
выполняется.
Вывод: грунт выдержит передаваемое на него давление.
Расчёт осадки фундамента выполняем по схеме двухслойного основания, состоящего из уплотненного слоя грунта толщиной hs=1,5bуш без учёта сжатия жёсткого материала и подстилающего грунта.
Природное давление на уровне подошвы уширенного фундамента:
Дополнительное давление по подошве уширенного фундамента:
Вычисляем природные и дополнительные напряжения в основании и строим эпюры этих напряжений.
|
Расчёт осадки фундамента методом послойного суммирования | ||||||||||||
|
Глубина заложения фундамента (м) d=3,27 | ||||||||||||
|
Радиус фундамента (м) r=0,55 |
Среднее давление под подошвой фундамента (кПа) pII=383,75 | |||||||||||
|
Уд. вес грунта выше подошвы фундамента (кН/м3) II' =18,55 | ||||||||||||
|
Осадка фундамента S=2,19см<Sпр=10см | ||||||||||||
|
zp<0,2zg | ||||||||||||
|
№ точки |
II кН/м3 |
Eo Мпа |
hi м |
z м |
zg кПа |
=2z/r |
|
zp=Po кПа |
zpi кПа |
0,2zg кПа |
si мм | |
|
0 |
|
|
|
0 |
60,67 |
0 |
1,000 |
323,09 |
|
12,13 |
| |
|
|
18,4 |
10,9 |
0,6 |
|
|
|
|
|
259,11 |
|
11,4 | |
|
1 |
|
|
|
0,60 |
71,71 |
1,09 |
0,604 |
195,13 |
|
14,34 |
| |
|
|
18,4 |
10,9 |
0,6 |
|
|
|
|
|
138,385 |
|
6,1 | |
|
2 |
|
|
|
1,2 |
82,75 |
2,182 |
0,253 |
81,64 |
|
16,55 |
| |
|
|
18,4 |
10,9 |
0,6 |
|
|
|
|
|
61,115 |
|
2,7 | |
|
3 |
|
|
|
1,8 |
93,79 |
3,273 |
0,126 |
40,59 |
|
18,76 |
| |
|
|
18,4 |
10,9 |
0,6 |
|
|
|
|
|
32,29 |
|
1,4 | |
|
4 |
|
|
|
2,4 |
104,83 |
4,364 |
0,074 |
23,99 |
|
20,97 |
| |
|
|
18,4 |
10,9 |
0,15 |
|
|
|
|
|
22,74 |
|
0,3 | |
|
5 |
|
|
|
2,55 |
107,59 |
4,636 |
0,067 |
21,49 |
|
21,52 |
| |
Мощность сжимаемого слоя Hc=2,55м, так как на его границе выполняется условие zp=21,49кН/м2<0,2zg=107,590,2=21,52 кН/м2;
Осадка фундамента не превышает предельного значения.
Технико-экономическое сравнение вариантов устройства фундаментов.
Смета на устройство свайных фундаментов
|
Сметная стоимость: |
10.57 |
тыс. руб. |
|
Hормативная трудоемкость: |
0.01 |
тыс.чел.ч |
|
Сметная заработная плата: |
0.91 |
тыс. руб. |
|
Составлена в текущих ценах на 06.2013 г. | ||
|
№ поз. |
Шифр, номер норматива, код ресурса |
Наименование работ и затрат, характеристика оборудования, масса |
Единица измерения |
Количество |
Сметная стоимость в текущих ценах | |||
|
Кол-во механиза-торов |
на единицу измерения |
по проектным данным |
на единицу измерения |
общая | ||||
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
|
1. |
Е01-01-012-02 |
Разработка грунта с погрузкой на автомобили-самосвалы экскаваторами с ковшом вместимостью 2,5 (1,5-3) м3, группа грунтов 2 |
1000 м3 грунта |
|
0.000442 |
13 716.90 |
6.06 |
|
|
|
Объем: 1.3*0.85*0.4 |
|
|
|
|
|
|
1. 1. |
З1-1033 |
Рабочий строитель среднего разряда 3,3 |
чел.-ч |
6.98 |
0.00308516 |
102.650 |
0.32 |
|
1. 2. |
З1000-0001 |
Затраты труда машинистов |
чел.-ч |
22.72 |
0.01004224 |
140.407 |
1.41 |
|
1. 3. |
Х06-0411 |
Экскаваторы одноковшовые электрические на гусеничном ходу при работе на других видах строительства 2,5 м3 |
маш.-ч |
9.83 |
0.00434486 |
1 146.21 |
4.98 |
|
(2) |
278.66 |
1.21 | |||||
|
1. 4. |
Х07-0149 |
Бульдозеры при работе на других видах строительства 79 кВт (108 л.с.) |
маш.-ч |
3.06 |
0.00135252 |
562.92 |
0.76 |
|
(1) |
148.60 |
0.20 | |||||
|
1. 5. |
С408-0015 |
Щебень из природного камня для строительных работ марка 800, фракция 20-40 мм |
м3 |
0.03 |
0.00001326 |
354.00 |
|
|
|
|
Накладные расходы |
|
|
|
81% |
1.40 |
|
|
|
Сметная прибыль |
|
|
|
40% |
0.69 |
|
| |||||||
|
2. |
Е05-01-002-02 |
Погружение дизель-молотом копровой установки на базе экскаватора железобетонных свай длиной до 6 м в грунты группы 2 |
1 м3 свай |
|
0.45 |
8 547.65 |
3 846.45 |
|
|
|
Объем: 0.09*5 |
|
|
|
|
|
|
2. 1. |
З1-1039 |
Рабочий строитель среднего разряда 3,9 |
чел.-ч |
4.27 |
1.9215 |
110.140 |
211.63 |
|
2. 2. |
З1000-0001 |
Затраты труда машинистов |
чел.-ч |
2.38 |
1.071 |
163.063 |
174.64 |
|
2. 3. |
Х02-1243 |
Краны на гусеничном ходу при работе на других видах строительства до 16 т |
маш.-ч |
0.04 |
0.018 |
502.32 |
9.04 |
|
(1) |
139.33 |
2.51 | |||||
|
2. 4. |
Х14-0101 |
Агрегаты копровые без дизель-молота на базе экскаватора 0,65 м3 |
маш.-ч |
1.65 |
0.7425 |
903.68 |
670.98 |
|
(1) |
169.68 |
125.99 | |||||
|
2. 5. |
Х14-0503 |
Дизель-молоты 1,8 т |
маш.-ч |
1.65 |
0.7425 |
258.42 |
191.88 |
|
2. 6. |
Х15-0702 |
Трубоукладчики для труб диаметром до 700 мм грузоподъемностью 12,5 т |
маш.-ч |
0.69 |
0.3105 |
667.55 |
207.27 |
|
(1) |
148.60 |
46.14 | |||||
|
2. 7. |
Х40-0101 |
Тягачи седельные, грузоподъемность 12 т |
маш.-ч |
0.07 |
0.0315 |
809.74 |
25.51 |
|
(1) |
103.85 |
3.27 | |||||
|
2. 8. |
Х40-0111 |
Полуприцепы общего назначения, грузоподъемность 12 т |
маш.-ч |
0.07 |
0.0315 |
67.49 |
2.13 |
|
2. 9. |
С101-0388 |
Краски масляные земляные марки МА-0115 мумия, сурик железный |
т |
0.00002 |
0.000009 |
59 214.00 |
0.53 |
|
2. 10. |
С101-1805 |
Гвозди строительные |
т |
0.00008 |
0.000036 |
45 663.71 |
1.64 |
|
2. 11. |
С102-8009 |
Доски дубовые II сорта |
м3 |
0.008 |
0.0036 |
|
|
|
2. 12. |
С201-0774 |
Конструктивные элементы вспомогательного назначения массой не более 50 кг с преобладанием толстолистовой стали собираемые из двух и более деталей, с отверстиями и без отверстий, соединяемые на сварке |
т |
0.00012 |
0.000054 |
64 207.66 |
3.47 |
|
2. 13. |
с403-9132 |
Сваи железобетонные |
м3 |
1.03 |
0.4635 |
5 442.00 |
2 522.37 |
|
|
|
Накладные расходы |
|
|
|
130% |
502.15 |
|
|
|
Сметная прибыль |
|
|
|
80% |
309.02 |
|
| |||||||
|
3. |
Е05-01-010-01 |
Вырубка бетона из арматурного каркаса железобетонных свай площадью сечения до 0,1 м2 |
1 свая |
|
1 |
541.32 |
541.32 |
|
3. 1. |
З1-1039 |
Рабочий строитель среднего разряда 3,9 |
чел.-ч |
1.4 |
1.4 |
110.140 |
154.20 |
|
3. 2. |
З1000-0001 |
Затраты труда машинистов |
чел.-ч |
0.64 |
0.64 |
103.859 |
66.47 |
|
3. 3. |
Х04-0504 |
Аппарат для газовой сварки и резки |
маш.-ч |
0.05 |
0.05 |
5.98 |
0.30 |
|
3. 4. |
Х05-0102 |
Компрессоры передвижные с двигателем внутреннего сгорания давлением до 686 кПа (7 ат), производительность 5 м3/мин |
маш.-ч |
0.64 |
0.64 |
445.67 |
285.23 |
|
(1) |
103.86 |
66.47 | |||||
|
3. 5. |
Х33-0804 |
Молотки при работе от передвижных компрессорных станций отбойные пневматические |
маш.-ч |
1.28 |
1.28 |
76.96 |
98.51 |
|
3. 6. |
С101-0324 |
Кислород технический газообразный |
м3 |
0.0396 |
0.0396 |
43.28 |
1.71 |
|
3. 7. |
С101-1602 |
Ацетилен газообразный технический |
м3 |
0.0068 |
0.0068 |
201.50 |
1.37 |
|
|
|
Накладные расходы |
|
|
|
130% |
286.87 |
|
|
|
Сметная прибыль |
|
|
|
80% |
176.54 |
|
| |||||||
|
4. |
Е06-01-001-05 |
Устройство железобетонных фундаментов общего назначения под колонны объемом до 3 м3 |
100 м3 бетона, бутобетона и железобетона в деле |
|
0.00364 |
696 556.31 |
2 535.47 |
|
|
|
Объем: 0.7*0.4*1.3 |
|
|
|
|
|
|
4. 1. |
З1-1030 |
Рабочий строитель среднего разряда 3 |
чел.-ч |
785.88 |
2.8606032 |
98.730 |
282.43 |
|
4. 2. |
З1000-0001 |
Затраты труда машинистов |
чел.-ч |
31.3 |
0.113932 |
138.943 |
15.83 |
|
4. 3. |
Х02-0129 |
Краны башенные при работе на других видах строительства 8 т |
маш.-ч |
30.35 |
0.110474 |
768.27 |
84.87 |
|
(1) |
139.33 |
15.39 | |||||
|
4. 4. |
Х02-1141 |
Краны на автомобильном ходу при работе на других видах строительства 10 т |
маш.-ч |
0.68 |
0.0024752 |
562.65 |
1.39 |
|
(1) |
139.33 |
0.34 | |||||
|
4. 5. |
Х03-0101 |
Автопогрузчики 5 т |
маш.-ч |
0.27 |
0.0009828 |
440.67 |
0.43 |
|
(1) |
103.86 |
0.10 | |||||
|
4. 6. |
Х11-1100 |
Вибратор глубинный |
маш.-ч |
37.72 |
0.1373008 |
7.11 |
0.98 |
|
4. 7. |
Х33-1532 |
Пила цепная электрическая |
маш.-ч |
0.87 |
0.0031668 |
14.18 |
0.04 |
|
4. 8. |
Х40-0001 |
Автомобили бортовые, грузоподъемность до 5 т |
маш.-ч |
0.99 |
0.0036036 |
604.59 |
2.18 |
|
(1) |
103.85 |
0.37 | |||||
|
4. 9. |
С101-0797 |
Проволока горячекатаная в мотках, диаметром 6,3-6,5 мм |
т |
0.0375 |
0.0001365 |
24 933.57 |
3.40 |
|
4. 10. |
С101-0816 |
Проволока светлая диаметром 1,1 мм |
т |
0.0061 |
0.000022204 |
30 732.01 |
0.68 |
|
4. 11. |
С101-1668 |
Рогожа |
м2 |
153 |
0.55692 |
28.67 |
15.97 |
|
4. 12. |
С101-1805 |
Гвозди строительные |
т |
0.0238 |
0.000086632 |
45 663.71 |
3.96 |
|
4. 13. |
С102-0061 |
Доски обрезные хвойных пород длиной 4-6,5 м, шириной 75-150 мм, толщиной 44 мм и более, III сорта |
м3 |
0.74 |
0.0026936 |
4 590.93 |
12.37 |
|
4. 14. |
С203-0511 |
Щиты из досок толщиной 25 мм |
м2 |
64.1 |
0.233324 |
263.18 |
61.41 |
|
4. 15. |
С204-0100 |
Горячекатаная арматурная сталь класса А-I, А-II, А-III |
т |
4.5 |
0.01638 |
27 774.01 |
454.94 |
|
4. 16. |
С401-0066 |
Бетон тяжелый, крупность заполнителя 20 мм, класс В15 (М200) |
м3 |
101.5 |
0.36946 |
4 357.27 |
1 609.84 |
|
4. 17. |
С405-0253 |
Известь строительная негашеная комовая, сорт I |
т |
0.027 |
0.00009828 |
5 689.70 |
0.56 |
|
4. 18. |
С411-0001 |
Вода |
м3 |
0.441 |
0.00160524 |
14.14 |
0.02 |
|
|
|
Накладные расходы |
|
|
|
89% |
265.45 |
|
|
|
Сметная прибыль |
|
|
|
52% |
155.10 |
|
| |||||||
|
| |||||||
|
|
ИТОГО ПО АКТУ |
|
|
|
|
6 929.30 | |
|
|
Оплата основных рабочих |
|
|
|
|
648.58 | |
|
|
Оплата механизаторов |
|
|
|
|
258.35 | |
|
|
Стоимость механизмов |
|
|
|
|
1 586.48 | |
|
|
Трудозатраты осн. рабочих |
|
|
|
|
6.19 | |
|
|
Трудозатраты механизаторов |
|
|
|
|
1.83 | |
|
|
Нормативная трудоемкость |
|
|
|
|
8.02 | |
|
|
Сметная стоимость материалов |
|
|
|
|
4 694.24 | |
|
|
Транспотные |
|
|
|
7 |
328.60 | |
|
|
НАКЛАДНЫЕ РАСХОДЫ |
|
|
|
|
1 055.87 | |
|
|
ПЛАНОВЫЕ НАКОПЛЕНИЯ |
|
|
|
|
641.35 | |
|
|
ИТОГО С НАКЛАДНЫМИ И ПЛАНОВЫМИ |
|
|
|
|
8 955.12 | |
|
|
НАЛОГ НА ДОБАВЛЕННУЮ СТОИМОСТЬ |
|
|
|
18 |
1 611.92 | |
|
|
ВСЕГО С УЧЕТОМ НАЛОГА |
|
|
|
|
10 567.04 | |
Смета на устройство фундаментов в вытрамбованных котлованах.
|
| ||
|
Сметная стоимость: |
11.70 |
тыс. руб. |
|
Hормативная трудоемкость: |
0.01 |
тыс.чел.ч |
|
Сметная заработная плата: |
0.73 |
тыс. руб. |
|
Составлена в текущих ценах на 06.2013 г. | ||
|
№ поз. |
Шифр, номер норматива, код ресурса |
Наименование работ и затрат, характеристика оборудования, масса |
Единица измерения |
Количество |
Сметная стоимость в текущих ценах | |||
|
Кол-во механиза-торов |
на единицу измерения |
по проектным данным |
на единицу измерения |
общая | ||||
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 | |||||
|
1. |
Е01-01-031-02 |
Разработка грунта с перемещением до 10 м бульдозерами мощностью 96 кВт (130 л.с.), группа грунтов 2 |
1000 м3 грунта |
|
0.000442 |
6 797.34 |
3.00 | |||||
|
1. 1. |
З1000-0001 |
Затраты труда машинистов |
чел.-ч |
11 |
0.004862 |
148.087 |
0.72 | |||||
|
1. 2. |
Х07-0150 |
Бульдозеры при работе на других видах строительства 96 кВт (130 л.с.) |
маш.-ч |
11 |
0.004862 |
617.94 |
3.00 | |||||
|
(1) |
148.60 |
0.72 | ||||||||||
|
|
|
Накладные расходы |
|
|
|
81% |
0.58 | |||||
|
|
|
Сметная прибыль |
|
|
|
40% |
0.29 | |||||
|
| ||||||||||||
|
2. |
Е01-02-004-01 |
Вытрамбовывание котлована |
1000 м3 уплотненного грунта |
|
0.00208 |
19 168.10 |
39.87 | |||||
|
2. 1. |
З1000-0001 |
Затраты труда машинистов |
чел.-ч |
21.8 |
0.045344 |
125.044 |
5.67 | |||||
|
2. 2. |
Х07-0149 |
Бульдозеры при работе на других видах строительства 79 кВт (108 л.с.) |
маш.-ч |
4.09 |
0.0085072 |
562.92 |
4.79 | |||||
|
(1) |
148.60 |
1.26 | ||||||||||
|
2. 3. |
Х12-1500 |
Трамбовки на базе трактора Т-130.1.Г |
маш.-ч |
17.71 |
0.0368368 |
952.33 |
35.08 | |||||
|
(1) |
119.71 |
4.41 | ||||||||||
|
|
|
Накладные расходы |
|
|
|
81% |
4.59 | |||||
|
|
|
Сметная прибыль |
|
|
|
40% |
2.27 | |||||
|
| ||||||||||||
|
3. |
Е01-02-004-01 |
Втрамбовывание щебня |
1000 м3 уплотненного грунта |
|
0.001 |
19 168.10 |
19.17 | |||||
|
3. 1. |
З1000-0001 |
Затраты труда машинистов |
чел.-ч |
21.8 |
0.0218 |
125.229 |
2.73 | |||||
|
3. 2. |
Х07-0149 |
Бульдозеры при работе на других видах строительства 79 кВт (108 л.с.) |
маш.-ч |
4.09 |
0.00409 |
562.92 |
2.30 | |||||
|
(1) |
148.60 |
0.61 | ||||||||||
|
3. 3. |
Х12-1500 |
Трамбовки на базе трактора Т-130.1.Г |
маш.-ч |
17.71 |
0.01771 |
952.33 |
16.87 | |||||
|
(1) |
119.71 |
2.12 | ||||||||||
|
|
|
Накладные расходы |
|
|
|
81% |
2.21 | |||||
|
|
|
Сметная прибыль |
|
|
|
40% |
1.09 | |||||
|
| ||||||||||||
|
4. |
Е06-01-001-02 |
Устройство бетонных фундаментов общего назначения под колонны объемом до 3 м3 |
100 м3 бетона, бутобетона и железобетона в деле |
|
0.01276 |
651 193.28 |
8 309.23 | |||||
|
4. 1. |
З1-1030 |
Рабочий строитель среднего разряда 3 |
чел.-ч |
535.5 |
6.83298 |
98.730 |
674.62 | |||||
|
4. 2. |
З1000-0001 |
Затраты труда машинистов |
чел.-ч |
28.49 |
0.3635324 |
138.997 |
50.53 | |||||
|
4. 3. |
Х02-0129 |
Краны башенные при работе на других видах строительства 8 т |
маш.-ч |
27.85 |
0.355366 |
768.27 |
273.02 | |||||
|
(1) |
139.33 |
49.51 | ||||||||||
|
4. 4. |
Х02-1141 |
Краны на автомобильном ходу при работе на других видах строительства 10 т |
маш.-ч |
0.37 |
0.0047212 |
562.65 |
2.66 | |||||
|
(1) |
139.33 |
0.66 | ||||||||||
|
4. 5. |
Х03-0101 |
Автопогрузчики 5 т |
маш.-ч |
0.27 |
0.0034452 |
440.67 |
1.52 | |||||
|
(1) |
103.86 |
0.36 | ||||||||||
|
4. 6. |
Х11-1100 |
Вибратор глубинный |
маш.-ч |
26.3 |
0.335588 |
7.11 |
2.39 | |||||
|
4. 7. |
Х33-1532 |
Пила цепная электрическая |
маш.-ч |
0.84 |
0.0107184 |
14.18 |
0.15 | |||||
|
4. 8. |
Х40-0001 |
Автомобили бортовые, грузоподъемность до 5 т |
маш.-ч |
0.56 |
0.0071456 |
604.59 |
4.32 | |||||
|
(1) |
103.85 |
0.74 | ||||||||||
|
4. 9. |
С101-0797 |
Проволока горячекатаная в мотках, диаметром 6,3-6,5 мм |
т |
0.0375 |
0.0004785 |
24 933.57 |
11.93 | |||||
|
4. 10. |
С101-1668 |
Рогожа |
м2 |
153 |
1.95228 |
28.67 |
55.97 | |||||
|
4. 11. |
С101-1805 |
Гвозди строительные |
т |
0.0238 |
0.000303688 |
45 663.71 |
13.87 | |||||
|
4. 12. |
С102-0061 |
Доски обрезные хвойных пород длиной 4-6,5 м, шириной 75-150 мм, толщиной 44 мм и более, III сорта |
м3 |
0.68 |
0.0086768 |
4 590.93 |
39.83 | |||||
|
4. 13. |
С203-0511 |
Щиты из досок толщиной 25 мм |
м2 |
64.1 |
0.817916 |
263.18 |
215.26 | |||||
|
4. 14. |
С401-0023 |
Бетон тяжелый, крупность заполнителя более 40 мм, класс В7,5 (М 100) |
м3 |
102 |
1.30152 |
5 387.28 |
7 011.65 | |||||
|
4. 15. |
С405-0253 |
Известь строительная негашеная комовая, сорт I |
т |
0.027 |
0.00034452 |
5 689.70 |
1.96 | |||||
|
4. 16. |
С411-0001 |
Вода |
м3 |
0.441 |
0.00562716 |
14.14 |
0.08 | |||||
|
|
|
Накладные расходы |
|
|
|
89% |
645.38 | |||||
|
|
|
Сметная прибыль |
|
|
|
52% |
377.08 | |||||
|
| ||||||||||||
|
| ||||||||||||
|
|
ИТОГО ПО АКТУ |
|
|
|
|
8 371.27 | ||||||
|
|
Оплата основных рабочих |
|
|
|
|
674.62 | ||||||
|
|
Оплата механизаторов |
|
|
|
|
59.65 | ||||||
|
|
Стоимость механизмов |
|
|
|
|
346.10 | ||||||
|
|
Трудозатраты осн. рабочих |
|
|
|
|
6.83 | ||||||
|
|
Трудозатраты механизаторов |
|
|
|
|
0.44 | ||||||
|
|
Нормативная трудоемкость |
|
|
|
|
7.27 | ||||||
|
|
Сметная стоимость материалов |
|
|
|
|
7 350.55 | ||||||
|
|
Транспотные |
|
|
|
7 |
514.54 | ||||||
|
|
НАКЛАДНЫЕ РАСХОДЫ |
|
|
|
|
652.76 | ||||||
|
|
ПЛАНОВЫЕ НАКОПЛЕНИЯ |
|
|
|
|
380.73 | ||||||
|
|
ИТОГО С НАКЛАДНЫМИ И ПЛАНОВЫМИ |
|
|
|
|
9 919.30 | ||||||
|
|
НАЛОГ НА ДОБАВЛЕННУЮ СТОИМОСТЬ |
|
|
|
18 |
1 785.47 | ||||||
|
|
ВСЕГО С УЧЕТОМ НАЛОГА |
|
|
|
|
11 704.77 | ||||||
Расчет фундамента под колонны крайнего ряда
Исходя из результатов смет на устройство фундаментов, принимаем свайный фундамент.
Проведем расчет свайного фундамента под колонну крайнего ряда.
Нагрузки на фундамент основной колонны крайнего ряда:
1) N=136.366 кН; М= 6.149 кН*м; Q=0
2) N=126.209 кН; М=13.079 кН*м; Q=6.959 кН.
По ранее найденным данным имеем
,
где =1,4
– коэффициент надёжности по грунту,
зависящий от способа определения
несущей способности сваи (расчетом);
0=1,15
– коэффициент условий работы при
кустовом расположении свай; n=1,15
– коэффициент надёжности по ответственности
здания (II
класс ответственности).
Определяем количество свай:
По обрезу фундамента действует значительный момент, поэтому увеличиваем количество свай на 20 %.
n=1.2*0.447=0,5373
Принимаем 2 сваи.
Конструируем ростверк. Определим размеры ростверка:
ар=(my-1)*ty+2d/2+2*0.05=(2-1)*0.9+2*0.3/2+0.1=1.3 м
ар=(mx-1)*tx+2d/2+2*0.05=(1-1)*0.9+2*0.3/2+0.1=0.4 м
Определяем объём и вес ростверка и грунта на его уступах:
Проверка усилий, передаваемых на сваи
Фактическое напряжение в i-й свае:
,
где Ас
– площадь сечения i-й
сваи; y
– расстояние от центра тяжести свайного
куста до центра тяжести поперечного
сечения i-й
сваи; I – момент инерции поперечного
сечения свай фундамента.
,
подставив данное выражение в формулу
напряжения и умножив полученное
выражение на Ас
получим формулу фактического усилия
в i-й
свае:
–условие
выполняется.
–условие
выполняется.
Недогрузка минимально нагруженной сваи:
–неэкономично.
Список литературы по разделу:
|
Организационно-технологический раздел
| |||||||||
|
|
|
|
|
|
|
2013 Дипломный проект по специальности 270102 | |||
|
|
|
|
|
|
| ||||
|
|
|
|
|
|
|
Физкультурно-оздоровительный комплекс в г. Йошкар-Ола | |||
|
|
|
|
|
|
| ||||
|
Изм. |
К-во |
Лист |
№ док. |
Подпись |
Дата | ||||
|
Зав. каф. |
Поздеев В.М. |
|
|
Организационно-технологический раздел |
Стадия |
Лист |
Листов | ||
|
Руководитель |
Актуганов О.А. |
|
|
ДП |
102 |
| |||
|
Консультант |
Минаков |
|
| ||||||
|
|
|
|
|
Пояснительная записка |
ПГТУ, Каф. СКиО, ПГС-51
| ||||
|
|
|
|
| ||||||
|
Дипломник |
Ковенков К.С. |
|
| ||||||