- •Міністерство освіти і науки україни
- •6. Варіант розташування цехів
- •7. Зміст розрахунково-пояснювальної записки (основні питання)
- •9. Календарний план виконання проекту
- •1. Розрахунок електричних навантажень
- •1.1. Розрахунок електричного навантаження цеху №1 без освітлення
- •1.2. Розрахунок електричних навантажень групи цехів
- •1.3. Вибір потужностей цехових трансформаторних підстанцій та компенсуючих пристроїв
- •1.4. Побудова картограми електричних навантажень
- •2. Проектування та техніко-економічний
- •2.1. Технічний розрахунок для I варіанту
- •2.2. Технический расчет для II варианта
- •2.3 Технико-экономическое сравнение двух вариантов расчета
- •Таблиця 2.11 Розрахунок постійних витрат
- •Таблиця 2.12 Розрахунок перемінних витрат
- •3. Выбор схемы электроснабжения завода
- •4. Технический расчет внутреннего электроснабжение
- •4.1. Вибор сечения кабельных линий
- •4.2Расчет токов короткого замыкания.
- •4.3. Определение ударных токов трехфазного короткого замыкания
- •4.4. Определение теплового импульса
- •4.5. Проверка выбранных кабелей на термическую устойчивость
- •Список использованных источников
2.1. Технічний розрахунок для I варіанту
Визначаємо номінальну потужність трансформатора на головної знижувальної підстанції згідно (1.20) по формулі (1.13), МВА:
=.
Розрахункова потужність трансформаторів, одержана по формулі (1.13), округляється до найближчої стандартної потужності по шкалі ГОСТ 11920-85, ГОСТ 12965-85, МВA:2,5; 6,3; 10; 16; 25; 40; 63.
Вибираємо для ГЗП два трансформатора потужністю = МВА.
Якщо один із вибраних трансформаторів відключається в аварійному режимі, то перевантаження другого вибраного трансформатора, що залишається у роботі, не повинно перевищувати 40%.
У нормальному режимі трансформатори працюватимуть з коефіцієнтом завантаження по формулі (1.14), %:
=
Завантаження трансформаторів в після аварійному режимі (при виході з ладу одного з робочих трансформаторів) по формулі (1.15), %:
= (2.1)
Дотримання умови (1.21) дозволяє зберегти термін служби ізоляції трансформатора в межах нормативного. Параметри трансформатора беремо із таблиць А.4, А.5.
Параметри обраних трансформаторів приводяться в табл. 2.1.
Таблиця 2.1
Трансформатор |
Номінальна потуж-ність, МВА |
Середня номінальна напруга, кВ |
∆UК, % |
∆PК, кВт |
∆Рх кВт
|
Iх, % |
Розрахункова вартість, тис. грн. |
RT, Ом |
XT, Ом |
∆Qx, кВАр |
Границі регулювання напруги, % | |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При расчете потерь мощности в трансформаторах целесообразно определить потери активной мощности в стали, кВт,
(2.2)
где - количество однотипных трансформаторов на подстанции, шт.
В нашем случае =.
Потери активной мощности в меди трансформаторов для узла №1, МВт
(2.3)
где - номинальные потери короткого замыкания трансформатора для узла №1 (каталожные данные),кВт, с табл.2.1,
Потери электроэнергии в трансформаторах подстанции определяются кВт ∙ ч:
, (2.4)
где T – время работы трансформаторов в году, 8760 часов;
- время максимальних потерь, часов,
Расчет мощностей с учетом потерь в трансформаторах главной понижающей подстанции выполняется по формулам (1.16 - 1.20) и сведен в табл. 2.2.
Таблиця 2.2
№ подстанции
|
Потери активной мощности, , кВт
|
Потери реактивной мощности, , кВАр |
Переданая активная мощность, , кВт |
Переданая реактивная мощность, , кВАр |
Переданая полная мощность, , кВА |
Потери активной мощности в стали, , кВт (2.2) |
Потери активной мощности в меди, , кВт(2.3) |
Потери электроэнергии в трансформаторах, кВт∙ч (2.4) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Определяем рабочей ток линии внешнего электроснабжения, А:
=; (2.5)
где –количество параллельных цепей линии, принимаем для потребителей первой и второй категории потребления=2.
Выбор сечения питающей линии выполняется по экономической плотности тока, с последующей проверкой под нагревом. Для двухсменного графика работы предприятия = 4355 часов / год, Jек = 1,1 А / мм2 , где - количество часов в год использования максимума активной мощности (согласно задания для металлообрабатывающих предприятий выбираем из табл. А9, А10).
Определяем эффективное сечение линии внешнего электроснабжения, мм2 :
=. (2.6)
Полученное пересечение округляется до ближайшего стандартного значения табл. А11, но при этом необходимо помнить, что по условиям короны минимальные сечения, рекомендуемые [5], таковы: 70 мм2 при = 110 кВ; 120 мм2 при = 150 кВ; 240 мм2 при = 220 кВ. Исходя из полученного значения, и условий минимального сечения выбираем сечение= мм2 .
Выбираем провод марки АС со следующими параметрами:
Таблица 2.3
Марка провода |
Допустимый длительный ток,, А |
Активное сопротивление при 20на 1 км, Ом, |
Реактивное сопротивление на 1 км, Ом, |
Емкостная проводимость на 1 км, См |
Зарядная мощность на 1 км, , МВАр |
|
|
|
|
|
|
Проверяем выбранный провод по условиям нагрева:
(2.7)
Условия по нагреву выполняются.
Разряд в виде короны возникает вокруг провода при высоких напряжениях электрического поля и сопровождается потрескиванием и свечением. Процессы ионизации воздуха приводят к дополнительным потерям энергии, к возникновению электромагнитных колебаний, которые создают помехи и к возникновению озона, который вредно влияет на поверхность контактных соединений. Правильный выбор проводников должен обеспечить уменьшение действия короны до допустимых значений.
Проверка по условиям коронирования в данном случае может не выполняться, так как в соответствии с ПУЭ минимальное сечение для воздушных линий 110 кВ - 70 мм2. Учитывая, что на ОРУ 110 кВ расстояние между проводами меньше, чем на воздушных линиях, проведем проверочный расчет.
Провода не будут коронировать, если наибольшая напряженность поля у поверхности любого провода не более 0,9 Е0.
Разряд в виде короны возникает при максимальном значении начальной критической напряженности электрического поля , кВ / см:
, (2.8)
где – коэффициент, учитывающий шероховатость поверхности проволоки (для многожильных проводов = 0,82);
–радіус провода, == мм = см.
Определяем начальную критическую напряженность электрического поля , кВ/см:
=
Напряженность электрического поля E у поверхности нерасщепленного провода определяется по выражению:
, (2.9)
где –линейное напряжение, кВ;
–среднее геометрическое расстояние между проводами фаз, см; при горизонтальном расположении фаз (- наименьшее расстояние в свету между соседними фазами (определяем по табл. А.12) на открытых распределительных устройств (ОРУ) подстанций, защищенных разрядниками, и ВРП, защищенных ограничителями перенапряжений расстояний,
= |
|
мм = см. |
= |
|
|
Определяем напряженность электрического поля E у поверхности нерасщепленного провода, кВ/см,
=
При горизонтальном расположении проводов напряженность на среднем проводе примерно на 7% больше величины, определенной (2.9). Провод не будет коронировать, если наибольшая напряженность поля на поверхности любого провода не более 0,9 E0кр, то есть должно выполняться условие:
. (2.10)
Если условие (2.10) не выполняется, то следует увеличить расстояние между фазами или радиус провода.
По условиям короны выбранный провод (табл. 2.3) удовлетворяет.
Выполняем проверку питающей линии по потерям напряжения в послеаварийном режиме,%:
= .
Определяем потери активной мощности в линии, кВт:
=. (2.11)
Определяем потери реактивной мощности в линии, кВАр:
=. (2.12)
Определяем потери активной энергии в кабелях, кВт / год:
=, (2.13)
где – время максимальных потерь, который определяется по формуле, часов / год:
= , (2.14)
где – количество часов в год использования максимума активной мощности (согласно задания для металлообрабатывающих предприятий выбираем из табл. А7),
= часов/год.
Определяем потери реактивной энергии в кабелях, кВАр / год:
= , (2.15)
где – время максимальных потерь, который определяется по формуле, часов / год:
= , (2.16)
где – количество часов в год использования максимума реактивной мощности (согласно задания для металлообрабатывающих предприятий выбираем из табл. А7),
= часов/год.