722
.pdfсредними месячными температурами наружного воздуха по (табл. 5.1) СП.131.13330.2011, «Строительная климатология»; Ео - парциальное давление водяного пара, Па, в плоскости возможной конденсации, определяемое по средней
температуре наружного воздуха периода месяцев с отрицательными средними месячными температурами;
w – плотность материала увлажняемого слоя, кг/м3, в сухом состоянии;
w – толщина увлажняемого слоя ограждающей конструкции, м;
wav –предельно допустимое приращение расчетного массового отношения влаги в материале увлажняемого слоя, %, за период влагонакопления (zo), принимаемое по приложению (17);
- коэффициент, определяемый по формуле (30):
= |
0,0024(Eо eн,отр )zо |
, |
(30) |
|
|||
|
Rп.н |
|
|
где eн.отр – среднее парциальное давление |
водяного пара |
наружного воздуха, Па, периода месяцев с отрицательными среднемесячными температурами, определяемое по (табл. 5.1) СП 131.13330.2011, «Строительная климатология».
Для определения требуемого сопротивления паропроницанию (Rп2тр) из условия ограничения влаги за период с отрицательными средними месячными температурами наружного воздуха сначала устанавливаем продолжительность в сутках периода с отрицательными средними месячными температурами наружного воздуха:январь, февраль, март, ноябрь и декабрь (zо) и его среднюю температуру (ti):
zо= 31+28+31+ +30+31=135сут:
51
ti= ( 13,8) ( 12,3) ( 4,5) ( 5,6) ( 11,3) = - 9,5 оС: 5
Далее определяем температуру (τ0),о С, в плоскости возможной конденсации по формуле (28):
τо=tв |
|
(tв |
ti ) (Rв |
Rс ) |
, = |
20 |
(20 9,5) (0,115 2,969) |
7,45 оС |
|
Rо |
|
3,314 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
По приложению (16) устанавливаем парциальное давление водяного пара (Ео), Па, в плоскости возможной конденсации при τо= - 7,45 0С, которое равняется Ео= 327 Па.
Согласно (п.8.5.5) СП 50.13330.2012, в многослойной ограждающей конструкции увлажняемым слоем является утеплитель из пенополистирола плотностью ρw = 100 кг/м3и толщиной w = 0,1 м.
Предельно допустимое приращение расчетного массового отношения влаги в материале утеплителя, согласно приложения (15) составляет ∆waw =1,5 %.
Для определения коэффициента ( ) по данным (табл.7.1) СП 133.13330.2011, «Строительная климатология» устанавливаем среднюю упругость водяного пара наружного воздуха периода месяцев с отрицательными средними месячными температурами:
eн.отр = |
1,9 2,0 3,1 3,7 2,4 |
=2,62 гПа или 262 Па. |
||
|
||||
|
5 |
|
|
|
По значениям Е = 327 Па: e |
н.отр |
= 262 Па; z =135сут и |
||
|
о |
о |
Rпн= 86м2·ч·Па/мг рассчитываем по формуле (30) коэффициент( ):
0,0024 (327 262) 135 24,48 0,86
Подставляем найденные значения в формулу (29) и определяем нормируемое сопротивление паропроницанию (Rп2тр) из условия ограничения влаги в ограждающей кон-
52
струкции за период с отрицательными средними месячными температурами наружного воздуха:
Rптр2 |
|
0,0024 135 (1286 327) |
6,61 м2· ч· Па/мг |
|
100 0,15.1,5 24,48 |
||||
|
|
|
Согласно указаниям (п.8.1) СП 50.13330.2012, «Тепловая защита зданий» определяем сопротивление паропроницанию (Rп) в пределах от внутренней поверхности ограждающей конструкции до плоскости возможной конденсации
Rп= 0,380,11 0,050,15 3,45 3 7,45 м2· ч· Па/мг.
Вывод: В связи с тем, что сопротивление паропроницанию части ограждающей конструкции, расположенной между внутренней поверхностью ограждения и плоскостью возможной конденсации Rп = 7,45 Rп2тр= 6,61 м2·ч·Па/мг, следовательно, рассматриваемая ограждающая конструкция удовлетворяет требованиям свода правил СП 50.13330. 2012 «Тепловая защита зданий» из условия ограничения влаги в ограждающей конструкции за период с отрицательными средними месячными температурами наружного воздуха.
Пример 9. Определить достаточность выполнения нормативных требований паропроницания конструкции совмещенного покрытия.
А. |
Исходные данные |
Место строительства - г. Пермь. |
|
Зона влажности и влажностный режим помещения - |
|
нормальные. |
|
Условия эксплуатации ограждающих конструкций - Б. |
|
Продолжительность |
отопительного периода, zот= |
225 суток. |
|
Расчетная температура отопительного периода, tот =
–5,5 ºС.
53
Температура холодной пятидневки, tн = –35 ºС. Температура внутреннего воздуха, tв = + 18 ºС. Относительная влажность внутреннего воздуха, φв=
55%.
Коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждения, aв= 8,7 Вт/(м2·°С).
Коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждения, aн=23 Вт/(м2·°С).
Состав совмещенного покрытия приведен в табл.10.
Таблица 10
Состав совмещенного покрытия и нормируемые теплотехнические показатели материалов
№ |
Наименование ма- |
0 , кг/м3 |
, м |
|
2 R , |
μ, |
п/п |
териала |
|
|
Вт/(м·°С) |
(м ·°С)/Вт |
мг/м·ч·Па |
1 |
Гидроизоляцион- |
600 |
0,006 |
0,17 |
0,469 |
1,1 |
|
ный ковер из руби- |
|
|
|
|
|
|
текса – 2 слоя |
|
|
|
|
|
2 |
Листы асбестоце- |
1600 |
0,02 |
0,41 |
2,5 |
0,03 |
|
ментные плоские |
|
|
|
|
|
3 |
Пенополистироль- |
|
|
|
|
|
|
ные плиты |
100 |
0,120 |
0,05 |
0,187 |
0,05 |
|
|
|
|
|
|
|
4 |
Пароизоляция из |
600 |
0,006 |
0,17 |
0,469 |
1,1 |
|
рубитекса – 1 слой |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
Железобетонная |
2500 |
220 |
2,04 |
0,142 |
0,03 |
|
плита перекрытия |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Б. Порядок расчета
Расчет ведется в соответствии с требованиями (раздел 8) СП 50.13330.2012, «Тепловая защита зданий» методом сравнения фактического сопротивления паропроницанию
(Rп), м2·ч·Па/мг рассматриваемого ограждения с требуемым сопротивлениемпаропроницанию (Rптр), м2·ч·Па/мг.
Для определения фактического сопротивления паропроницанию совмещенного покрытия (Rп), по приложению
54
(19) устанавливаем коэффициенты паропроницания материала слоев ограждения, (μ) ,которые равны:
-для железобетона - μ = 0,03 мг/(м·ч·Па);
-для пенополистирола - μ =0,05 мг/(м·ч·Па).
Для листового материала (рубитекс) численное значение сопротивления паропроницанию принимаем согласно приложения (14) - Rп= 1,1 м2·ч·Па/мг.
Фактическое сопротивление паропроницанию (Rп.о) совмещенного покрытия определяется, как сумма сопротивлений паропроницаниюотдельных слоев, расположенных между плитой покрытия и наружной плоскостью утеплителя:
Rп.о = Rп1+ Rп2 + Rп3 ,
где Rп1, Rп2 и Rп3 - соответственно, сопротивления паропрпо-
ницанию слоев совмещенного покрытия: |
железобетонной |
||||||
плиты, пароизоляции и утеплителя. |
|
|
|
||||
Rпо |
0,22 |
1,1 |
0,1 |
7,33 1,1 2 2,2 10,43 м2ч·Па/мг. |
|||
|
0,05 |
||||||
0,03 |
|
|
|
|
|
||
Требуемое сопротивление паропроницанию вычисляет- |
|||||||
ся по формуле (31): |
|
|
|
|
|
||
|
|
R |
тр = 0,0012(е – е |
н.отр |
), |
(31) |
|
|
|
п |
в |
|
|
где е н.отр - среднее парциальное давление водяного пара наружного воздуха, Па, периода месяцев с отрицательными среднемесячными температурами, определяемое по (табл. 7.1) СП 131.13330.2011, «Строительная климатология»;
eв - парциальное давление водяного пара, Па, при расчетной температуре и относительной влажности внутреннего воздуха, рассчитываемое по формуле (32):
eв |
|
в |
Eв |
(32) |
|
100 |
|||
|
|
|
где Ев - парциальное давление насыщенного водяного пара, Па, при температуре (tв), принимается по приложению (16);
55
φв - относительная влажность внутреннего воздуха, %, принимаемая в соответствии с (п. 5.7) СП 50.13330.2012, «Тепловая защита зданий» для жилых зданий равной φв =55 %.
Подставляем численные значения в формулу (32) и рассчитываем действительное парциальное давление водяного пара внутреннего воздуха помещения:
55 2338
eв 1285,9 Па 100
Согласно (табл.5.1) СП 133.13330.2011, «Строительная климатология» устанавливаем месяцы со среднемесячными отрицательными температурами, а затем по табл. 7.1 определяем для этих месяцев значения действительного парциального давления наружного воздуха.
Для г.Перми к месяцам со среднемесячными отрицательными температурами относятся: январь, февраль, март, ноябрь и декабрь, для которых действительная упругость водяного пара наружного воздуха составляет, соответственно 1,9; 2,0; 3,1; 3,7; и 2,4 гПа. Средняя величина действительного парциального давления наружного воздуха составляет:
eн |
1,9 2,0 3,1 3,7 2,4 |
|
15,1 |
2,62 гПа или 261 Па. |
|
|
|
|
|||
5 |
5 |
|
|
||
Подставляем найденные значения в формулу (31) и |
|||||
определяем требуемое сопротивление паропроницания (R |
тр) |
||||
|
|
|
|
|
п |
совмещенного покрытия: |
|
|
|
|
Rп тр = 0,0012 х (1285,9 – 262) = 1,23 м2·ч·Па/мг
Вывод: В связи с тем, что фактическое сопротивление
паропроницанию ограждающей конструкции Rп.о = 10,443 м2·ч·Па/мг выше требуемой величины Rптр = 1,23 м2·ч·Па/мг,
следовательно, рассматриваемая конструкция совмещенного покрытия удовлетворяет нормативным требованиям сопротивления паропроницания.
56
3.4. Расчет ограждающих конструкций на воздухопроницаемость
Пример10. Определить достаточность сопротивления воздухопроницанию3-х слойнойстеновой железобетонной панели.
А. Исходные данные
Место строительства - г. Пермь. Зона влажности – нормальная.
Продолжительность отопительного перниода,zот= 225 суток.
Расчетная температура отопительного периода,tот=–5,5 ºС. Температура холодной пятидневки,tн= –35 ºС. Температура внутреннего воздуха,tв = + 20ºС. Относительная влажность внутреннего воздуха, φв =
55%.
Влажностный режим помещения – нормальный. Условия эксплуатации ограждающих конструкций - Б. Коэффициент тепловосприятия внутренней поверхности ограждения, aв= 8,7 Вт/(м2·°С).
Коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждения, aн = 23 Вт/(м2·°С).
Высота здания (от уровня пола первого этажа до верха вытяжнойшахты) составляет 40 м.
Б. Порядок расчета
Расчет ведется в соответствии с требованиями СП 50.13330.2012, (раздел 7) «Тепловая защита зданий» методом сопоставления фактического сопротивления воздухопроницанию (Rо.и) b рассматриваемой ограждающей конструкции, которое должно быть не менее требуемого сопротивления (Rитр), м2∙ч∙Па/кг.
57
Согласно данным приложения (12) устанавливаем зна-
чения сопротивлений воздухопроницанию |
материалов |
ограждения и сводим их в табл. 11. |
|
Таблица 11
Состав стеновой панели и сопротивления воздухопроницанию материальных слоев
№ |
|
Толщина, |
Сопротивление воздухопроницанию |
п/п |
Материал слоя |
,м |
Rи, м2·ч·Па/кг |
|
|
|
|
1 |
Железобетон сплошной |
100 |
19620 |
|
|
|
|
2 |
Пенополистирол |
100 |
79 |
|
|
|
|
3 |
Железобетон сплошной |
100 |
19620 |
|
|
|
|
Фактическое сопротивление воздухопроницанию многослойной ограждающей конструкции (Rо.и), м2∙ч∙Па/кг, определяется как сумма сопротивлений воздухопроницанию слоев ограждения:
|
Rо.и= Rи1+ Rи2 +...+ Rиi, |
|
|
где Rи1; |
Rи2 +...+ Rиi, - сопротивления воздухопроницанию |
||
отдельных слоев ограждающей конструкции, м2·ч·Па/кг. |
|
||
R |
= 19620 + 79 + 19620= 39319м2·ч·Па/кг. |
|
|
о.и |
|
|
|
Определяем требуемое сопротивление воздухопроница- |
|||
нию (Rитр) по формуле (33): |
|
|
|
|
R тр |
p |
(33) |
|
|
||
|
и |
Gn |
|
|
|
|
где Gn- нормируемая воздухопроницаемость ограждающих конструкций, кг/(м2·ч), принимаемая по приложению (13);
∆p - разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях ограждающих конструкций, Па, рассчиты-
ваемая по формуле (34):
∆p = 0,55 · Н ·(γн – γв) + 0,03 ·γн·v2, (34)
где Н- высота здания (от уровня пола первого этажа до верха вытяжной шахты),м;
удельный вес соответственно наружного и внутреннего воздуха, Н/м3,
58
v - максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь, принимаемая по (табл. 3.1) СП 131.13330.2011, «Строительная климатология».
Сначала рассчитываем удельный вес наружного (γн) и внутреннего (γв) воздуха по формуле (35):
γ = |
3463 |
|
|
3463 |
|
14,19 |
Н/м3; |
(35) |
||
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|||||||
н |
|
(273 tн ) |
|
|
(273 ( 29)) |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|||||
γ = |
3463 |
|
|
|
3463 |
11,82 Н/м3. |
(35) |
|||
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
||||||
в |
(273 tв ) |
|
|
(273 20) |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
Затем согласно (табл. 3.1) СП 131.13330.2011, «Строительная климатология» устанавливаем максимальную из средних скоростей ветра по румбам за январь, которая для г. Перми составляет 3,4 м/с.
Подставляем вычисленные значения в формулу (34) и определяем разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях ограждения:
∆p = 0,55 х40х (14,19 – 11,82) + 0,03 х 14,19 х3,42 = 47,22 Па Далее рассчитываем требуемое сопротивление воздухо-
проницанию (Rитр) ограждающей конструкции по формуле
(33):
Rитр= 47,220,5 94,44 м2·ч·Па/кг
Вывод: В связи с тем, что расчетное сопротивление
воздухопроницанию ограждающей конструкции Rо.и=39319 м2·ч·Па/кг выше требуемого Rитр= 94,44 м2·ч·Па/кг, следова-
тельно, рассматриваемая ограждающая конструкция удовлетворяет по воздухопроницаемости нормативным требованиям, приведенным в СП 50.13330.2012? «Тепловая защита зданий».
59
4. ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ ЗДАНИЙ
ПО РАЗДЕЛУ «СТРОИТЕЛЬНАЯ ЗВУКОИЗОЛЯЦИЯ» В задачу строительной звукоизоляции входит обеспечение
оптимальной звукоизоляции в помещениях с помощью ограждающих конструкций при воздействии на них воздушного или ударного шумов. Помимо этого, строительная акустика разрабатывает мероприятия, обеспечивающие нормативную звукоизоляцию в помещениях конструктивными и планировочными приемами.
4.1. Звукоизоляционный расчет вертикальных ограждающих конструкций
Пример 11.Определить индекс изоляции воздушного шумаперегородки из тяжелого бетона плотностью = 2500 кг/м3 и толщиной 100 мм.
Порядок расчета
Индекс изоляции воздушного шума (Rw), дБ, перегородкиопределяется путем сравнения расчетной и нормативной частотных характеристик. Для построения расчетной частотной характеристики изоляции воздушного шума сначала устанавливаем эквивалентную поверхностную плотность пергородкипо
формуле (36): |
|
mэ = m К = h К = 2500 х 0,1 х1 = 250 кг/м2. |
(36) |
По приложению (21) устанавливаем значение |
абсциссы |
точки (В)-(fB), Гц, в зависимости от плотности бетона и толщины перегородки
fB = 29000/100 = 290 Гц.
Округляем найденную частоту fB=290 Гц до среднегеомет-
рической частоты: |
|
fB= 315 Гц. |
|
Определяем ординату точки (В) по формуле (37): |
|
RB = 20 · lgmэ – 12, дБ |
(37) |
RB= 20 · lg 250 - 12 = 20 х 2,4 – 12 = 36 дБ. |
|
60 |
|