книги / Рудничная аэрология.-1

к2 — коэффициент, учитывающий простои комбайна по органи­

кг — коэффициент, характеризующий отношение постоянного уровня метановыделения в лаве в период отсутствия до­ бычных работ к максимально возможному при соблюдении ПБ в момент работы машины. Для систем разработки

зовать возможную производительность машины и приведет к сниже­ нию нагрузки на очистной забой. Поэтому, когда нагрузка на лаву лимитируется условиями проветривания, необходимо производить дегазацию разрабатываемого и сближенных пластов.

Если значительная часть метана из выработанного пространства попадает на вентиляционный штрек, часть воздуха следует подавать непосредственно на вентиляционный штрек, минуя лаву.

§ 122. Проверка поперечного сечения выработок по допустимым скоростям движения воздуха

и крепью выработки, а также из определяемой ПБ минимально до­ пустимой высоты выработки ее поперечное сечение должно быть проверено по скорости движения в ней воздуха:

S св — сечение выработки в свету, м2.

Если рассчитанная по этой формуле скорость движения воздуха не будет соответствовать требованиям Правил безопасности (не менее 0,15 м/сек и не более 8 м/сек в квершлагах, откаточных и вентиля­ ционных штреках, капитальных бремсбергах и уклонах и не более 6 м/сек в остальных выработках), то необходимо изменить сечение выработки.

По формуле (X X II,35) можно проверять также установленное графическим способом поперечное сечение стволов. При этом необхо­

ционных стволах без оборудованного подъема.

§123. Определение депрессии шахты

идепрессии главного вентилятора

Депрессия шахты. При определении депрессии шахты необходимо руководствоваться технико-экономическим анализом и при этом соблюдать соответствующие нормативные требования охраны труда. К последним относятся требования о непревышении максимальной депрессии шахты hmXt max и соблюдении норм расчета воздуха.

В настоящее время в общем случае максимально допустимая депрессия шахты равна 300 кГ/м2, а для крупных шахт с высокой газообильностью — 450 кГ/м2. Для шахт, разрабатывающих склон­ ные к самовозгоранию пласты угля, максимальную депрессию шахты желательно принимать ниже 300 кГ/м2.

Практически депрессия шахты рассчитывается в следующем порядке.

Вначале по заданному распределению воздуха в шахте подсчиты­ вают депрессии всех выработок. Расчет выполняется по форме табл. 16. Подобные таблицы составляют по каждому направлению движения воздуха в шахте. В этом случае сумма депрессий всех выработок в данной таблице (т. е. по данному направлению) будет депрессией шахты по этому направлению.

Поскольку в каждое направление обычно входят выработки, длина которых изменяется в процессе ведения горных работ, в табл. 16 проставляется их минимальная и максимальная длина и, соответственно, минимальные и максимальные значения сопро­ тивления и депрессии. В результате по каждому направлению расчета получается два значения депрессии — минимальное и максимальное.

Аэродинамические параметры выработок а, P , L, 5, a также подаваемое в них количество воздуха могут изменяться при переходе работ с одного горизонта на другой. Поэтому депрессию следует определять для каждого горизонта ведения работ.

При расчете по табл. 16 учитывается только депрессия трения. К ней необходимо добавить депрессию местных и лобовых сопро­ тивлений в струе данного направления. Так как лобовые сопроти­ вления армировок стволов учитываются коэффициентом а стволов, то при расчете hmx дополнительно следует учесть лишь депрессии местных и лобовых сопротивлений в остальных выработках шахты. Для большинства шахт депрессии эти составляют 10—15% от де­ прессии трения (реже до 25%). Ввиду сравнительно небольшого их удельного веса депрессии местных и лобовых сопротивлений обычно учитываются укрупненно путем увеличения депрессии трения

тора D и некоторый коэффициент а, значения которого изменяются от 0,04 до 0,1 в зависимости от типа вентилятора,

R B у= a , кГ • сек*/м8.

Диаметр колеса вентилятора D определяется по эквивалентному отверстию шахты Ашх, которое рассчитывается методами, изложен­ ными в главе VII,

§ 124. Выбор главного вентилятора

После установления дебита QB и депрессии hB вентилятора для каждого горизонта шахтного поля (залежи) определяют необходи­ мый диапазон режимов работы данного вентилятора за весь срок его службы, т. е. из полученных значений выбирают максимальные и минимальные значения депрессии вентилятора Автах и Авт1п за весь

ров Q B шах и Q B min за ОрОК вГО Службы.

После этого, используя каталоги вентиляторов, выбирают такой

ницы возможных режимов работы вентилятора на данную шахту, должны находиться в области достаточно высоких к. п. д. вентиля­ тора (например, не менее 0,6);

2)вентилятор должен иметь резерв для увеличения в случае необходимости QB и hB выше их максимальных расчетных значений (например, на 20%);

3)для вентиляторов с «горбатыми» характеристиками необхо­ димо, чтобы Антах ^ 0,9йг, где hr — депрессия «горба» характери­ стики. Последнее обеспечит устойчивую работу вентилятора на правой (нисходящей) ветви его характеристики.

При окончательном выборе вентилятора с учетом изложенных требований уточняется его диаметр.

При проектировании крупных шахт может оказаться, что ни один из выпускаемых в настоящее время вентиляторов не может обеспе­ чить требуемых режимов проветривания.

обильности угольных шахт или расхода ВВ на рудниках стоимость вентиляции увеличивается. Уменьшение сопротивления шахты обычно снижает эти расходы при прочих равных условиях. Увели­ чение производственной мощности шахты снижает расходы на вен­ тиляцию по статье «заработная плата».

Расход электроэнергии на вентиляцию определяется по формуле

гДе ^в. ср — средняя депрессия вентилятора за год, «.Г/ле2;

п— число часов работы вентилятора в сутки;

Т— число дней работы вентилятора в году;

г|р — к. п. д. регулирования работы вентилятора (потери энергии при регулировании);

т]с — к. п. д. электрической сети.

Если режим работы вентилятора в течение года резко меняется, целесообразно расход энергии рассчитывать по периодам относи­ тельно постоянной работы.

При определении стоимости электроэнергии, расходуемой на проветривание, необходимо учитывать также расход электроэнергии вентиляторами местного проветривания.

пород в глубоких шахтах. М., изд-во «Недра», 1966.

9.Д з и д з и г у р и А. А. и др. Совместная работа шахтных вентиляторов. М., Госгортехиздат, 1961.

10.Д я д ь к и н Ю .Д . Основы горной теплофизики. М., изд-во «Недра»,

1968.

И. Единые правила безопасности при разработке рудных, нерудных и рос­

способах выемки угля. М., изд-во «Недра», 1966.

24.Справочник по рудничной вентиляции. Под ред. А. И. Ксенофонтовой. М., Госгортехиздат, 1962.

25.У ш а к о в К .З . Вентиляция подземных выработок при их сооруже­ нии. М., изд. МГИ, 1967.

щюветриванием шахт. В сб. «Вопросы рудничной вентиляции». М., изд-во

там шахт и проектирование установок для охлаждения рудничного воздуха. М., изд-во «Недра», 1964.

33.В u d г у k W. Wentilacja kopaln. Katowice. 1951.

34.Novitzky A. Ventilation de mines. Buenos Aires, 1962.

35.Roberts A. Mine Ventilation. Cleaver-Hume Press, London.