нимаемых частей крана и гр уза . В нашем случае:
X |
= const |
X |
r= 0; |
h = |
0; |
1 = 0; |
|
Xi = 0; |
|
|
x\ = |
0; |
fz = |
0; |
K = 0; |
|
X 3 = 0; |
X 3 = 0; |
P-= 0; |
|
0; |
|
Уз *= Уь |
„Уз = |
Уlx |
= |
0; |
«1 ==0; |
= |
-ф= const; |
& = |
|
= 0; |
Qi= Qi'■ |
II |
|
2 = 0; |
2 = |
0 ; |
|
|
= M3 = |
|
|
|
|
|
Преобразовывая систему (36), получим новую систему урав нений движения
|
аъъУг + Я55/1 |
+ съъУ\ = — |
|
+ m6) /0; |
|
|
(42) |
|
аъъУ\ + ^88^1 + с^1\ = |
— (ть + т б) /0, |
|
|
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
^55 = С50 + |
С55. |
|
|
|
|
|
|
|
В этих уравнениях |
содержатся |
неизвестные у 1у |
1г и /0, для |
определения которых |
нужно еще |
одно |
уравнение. Его можно |
|
|
|
|
|
получить, |
составив |
дифферен |
|
|
|
|
|
циальное уравнение |
движения |
|
|
|
|
|
вращающихся |
частей |
меха |
|
|
|
|
|
низма |
|
[15, |
23]. Поскольку для |
|
|
|
|
|
кранов |
с |
жесткой |
подвеской |
|
|
|
|
|
груза |
усилия, действующие на |
|
|
|
|
|
металлоконструкции |
моста при |
|
|
|
|
|
работе |
механизма |
подъема, не |
|
|
|
|
|
являются |
определяющими, бу |
|
|
|
|
|
дем считать, |
что |
кинематиче |
|
|
|
|
|
ский подъем (переносное движе |
|
|
|
|
|
ние груза) |
является |
равноуско |
|
|
|
|
|
ренным, |
т. |
е. |
|
/ 0 = |
const. |
|
|
|
|
|
Аналогичное |
допущение |
было |
|
|
|
|
|
сделано, например, |
М. М. Гох- |
Рис. 73. |
Расчетная схема для |
кранов |
бергом |
[1 0 ]. |
|
|
|
|
|
Расчеты |
показывают, |
что |
с вертикальными |
и горизонтальными |
|
консолями |
при |
работе |
механизма |
динамические |
нагрузки, |
дей |
|
подъема |
колонны |
|
|
ствующие |
на металлоконструк |
подъеме |
груза |
и подсчитанные |
ции |
моста |
при |
нормальном |
по |
предложенной методике (си |
стеме двух уравнений), |
имеют |
несколько завышенные значения |
(на 10— 15%) по сравнению с динамическими |
нагрузками, опре |
деленными по более точной методике (системе трех уравнений). Общее решение системы уравнений (42)
Ух = 4 6) sin (V + б,) + |
А Р sin (V + 8e)Ds; I |
h — А ^ sin (k61-)- 65) + |
sin (kg1 -)- 68) -(- Dg, j |
где
(т ь-}- m6) /(
C88
Динамические нагрузки, действующие на мост и канат,
■^в = У\Съ\ Рк ==/1^88»
где Рк — динамическая нагрузка, действующая на нижний конец каната;
с66— жесткость канатной подвески.
Для кранов с вертикальными консолями уравнения движения остаются те же, но так как me = 0 и а = 0, то соответственно будут изменяться постоянные коэффициенты.
Работа механизма вращения колонны
Для кранов с вертикальными и горизонтальными консолями расчетная схема показана на рис. 74. Принимаем, что тележка находится в середине моста, хобот направлен поперек моста. В нашем случае*
Рис. 74. Расчетная |
схема для кранов |
с вертикальными |
и горизонтальными |
консолями при работе механизма враще ния колонны
Преобразовывая систему (36), получим новую систему урав нений движения
В этих уравнениях содержатся неизвестные /2, а 1 и а 0, для определения которых нужно еще одно уравнение. Его можно
получить, составив дифференциальное уравнение движения вра щающихся частей механизма [15, 23]. Поскольку для кранов с жесткой подвеской груза усилия, действующие на металлокон струкции при работе механизма вращения колонны, не являются определяющими, будем считать кинематическое вращение колонны (переносное движение груза) равноускоренным, т. е. а 0 = const.
Общее решение системы (43) будет
fx = A T sin (k\Q 6io) -f- i4(0 ^ sin (k\ot 4" ^12) 4” D\o\
oti = J4I2°* sin (k\o 4- Sio) 4 “ A[^ sin (&12/ 4~ 612) 4 " ^ 12»
где
D10 |
Fz + meaa0 |
D12 |
__— Fza — (Jb~ rnQa) a0 |
|
cio-\o |
|
42-12 |
Динамические нагрузки, действующие на нижний конец шахты-колонны,
P\nz = Мкр = 0&1.0кр.
Для кранов с вертикальными консолями, поскольку гори зонтальная консоль крана отсутствует, т 6= 0; а = 0; хв= Ув =
= ze= 0; vQ= 0; Тв = 0; |
fz = 0; |
= 0. |
|
Уравнение движения |
упругой |
системы |
|
^i2-i2ai 4 “ ci2*i2«i = |
— Мтр— / 6а 0, |
(4 4 ) |
где Мтр — момент от сил трения, действующий на нижнем конце вертикальной консоли.
Частота собственных колебаний
|
k12 |
С12Т2 |
|
Д1 2 - 12 |
|
|
Общее решение |
уравнения |
(44) |
« 1 |
= i4i2 sin (kvi14* 612) 4- D\2, |
где |
|
|
|
J)' = |
^ TP — ^ |
|
|
c1 2 - 1 2 |
Динамический крутящий момент, действующий на нижний конец шахты-колонны,
Мкр = «скр.
Работа механизма качания хобота
Расчетная схема показана на рис. 75. Принимаем, что тележка находится в середине моста, хобот направлен поперек моста. В нашем случае:
х = 0; |
х = 0; |
I = const; |
/’= |
0; |
xt = 0; |
х\ = |
0; |
2 = 0; |
г = |
0; |
х3 = 0; |
Л'з = |
0; |
fz — 0; |
/г = |
0; |
Уз = Уй |
Уз='у1’ |
а = ^ -; |
а = 0; |
Qi = Qi = Fx = Fz = Q-
Преобразовывая систему (36), получим новую систему урав нений движения
Я55*/1 + 0 5 7 ^ + |
fl5 U§ |
+ (С52 + |
С55) У\ -f- (С5 3 + |
С5 7 ) 1|) = 0 ’, |
0-75^1 + |
@77$ -f- 079fx + |
Й7 .ц Р "-(- |
|
+ |
(с,2 + |
С7Б) У1 + |
(с7з + |
С77)г|>= |
0; |
•1 |
|
|
|
|
|
|
|
# 9 7 ^ |
+ |
CLggfx + |
а 99?х ^ |
|
fln-5*/i |
+ |
flu - 7*ф + |
я п -п |3 = М 3. |
) |
Преобразуем эту систему. Исключив члены, содержащие р, получим
|
|
|
а\уу\ + |
+ сгуУх + |
= a5.uM3;' |
|
|
|
|
|
|
<куУ1 + ЯгфФ + |
а 2fix + |
^ |
|
|
|
|
|
“Ь с2уУ\ “1 Фф'Ф = 0>1Л\Мз\ |
|
|
|
|
|
|
#97^ -f" CLggfx ~(“ Cggfx = |
О, |
|
|
|
|
|
|
|
|
т* |
CL\y = |
^5-11^11*5 + |
011-11055*, |
|
|
flity |
= |
0 5 -1 1 0 1 1 - 7 |
— |
0 1 1 -1 1 0 5 7 *, |
|
|
с \у |
= |
— |
CLu.n (С52 + |
С55); |
|
|
City = |
— |
0 Ц - 11 (^5 + |
С57); |
|
|
02// |
= |
07-11011-5 — |
011-11075*, |
|
|
02ф = |
07-Ц011-7 — |
011-Ц077*, |
|
|
|
|
a 2 f |
= |
^11^99*» |
|
|
С'2у = |
— |
f l ll -11 |
(С72 + |
^75); |
|
|
City = — flll-11 (^73 + С77).
Рис. 75. Расчетная схема для кра нов с вертикальными и горизон тальными консолями при работе механизма качания хобота
На исследуемую упругую систему действует внешняя возму
щающая сила |
М 3. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вариант |
I. |
М 3 (t) = N 3e~n^. |
|
|
|
|
|
|
Система |
уравнений |
(45) примет вид |
|
|
|
|
а \уу\ + |
|
|
+ |
c\ytj\ + |
|
|
= |
a5.iijV3e |
|
|
&2уУ\ |
4" ^ 2^ 4 4 “ а 2ffx |
4" с 2уУ\ |
4 |
|
^ |
^7-11^3^ |
^ |
|
|
|
|
|
fl97^ 4 " a *dfx 4 - |
C99f x = |
0 . |
|
Общее |
решение этой |
системы |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
yl = ‘'Z A 5i)sin(kit + 8i)U5e-'hl-, |
|
|
|
|
|
|
1=1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1=3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ъ = S |
4 ° |
sin |
|
+ |
б<) + |
|
|
|
|
|
|
|
|
1=1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
fx |
= |
i= l |
^ 9 ^ |
S in (ftj/ |
4 |
" ®i) ~t~ |
П* \ |
|
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
дб-11^3 |
( fl1 ^ 3 + |
cl\|)) |
|
0 |
|
|
|
|
|
a7*11^3 |
( а2-фП3 “Ь с2-ф) |
a2fn3 |
|
|
c/« —- |
|
|
0 |
|
|
°97Л3 |
|
|
(*99*3 4 |
^ээ) |
Л |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
( a li/n3 + |
C\ y ) |
{ a \^ n\ + |
|
c\ty) |
|
0 |
|
|
|
|
( а 2уПl |
+ |
C2y) |
( а2фП3 + |
|
C2M>) |
a2ftll |
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
a97n3 |
(*99*3 + c99) |
|
|
|
|
|
|
|
IJ — 4 . * |
’ |
f/ |
— ^ 1 |
‘ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Д |
|
^ 9 — |
Д |
|
Вариант |
II. M 3 = N 3 = const. |
|
|
|
|
Система уравнений (45) примет вид |
|
|
|
|
|
а\уУ\ 4- fliij$ 4- |
Уу -р Ciyty = ct^.\\N3j |
|
|
|
a |
glfl |
4 |
^ 2^ |
4 |
a 2ffx 4 |
|
С2уУ\ 4 |
^2я|Лр == #7* 11^ 3 > |
|
|
|
|
|
|
a 97\|? 4" a oQI X 4 |
x = |
0- |
|
Общее |
решение |
этой |
системы |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
yi = |
^ |
А5^ sin (kit 4 ~6t) 4 " Еь\ |
|
|
|
|
|
|
|
|
t=i |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 = |
2J |
^7^ sin (&t2 -j- 6^) + E7\ |
|
|
|
|
|
|
|
|
I= I |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
fx = |
s ' 4 ° |
sin (W + |
6,), |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i=i |
|
|
|
|
|
|
|
где
Ей = ^°5 -п - W . n N
E 7= J PA MJZ. V 71! N
C2//^l^j> CiyC2ty
Динамические нагрузки, действующие на металлоконструкции моста и шахты крана,
Р» {^У1 Н 2~ ^в» Рш = fx^lll-
Наезд конца горизонтальной консоли на жесткий упор
Расчетная схема показана на рис. 76 [39]. Принимаем, что тележка находится в середине моста, хобот направлен вдоль моста. Рассмотрим случай наезда конца горизонтальной консоли на жесткий упор при работе механизма движения моста.
/
Рис. 76. Расчетная схема для кранов с вертикальными и горизонтальными консолями в случае наезда конца горизонтальной консоли на жесткий упор
В расчетной схеме имеется две системы отсчета: система 0HXHYHZu имеет начало координат в точке 0„, система OXYZ — в точке О, точке наезда конца горизонтальной консоли на жесткий упор. Ось ОХ направлена по горизонтали вдоль пролета моста
в сторону правой балки моста, ось 0Z — по горизонтали вдоль балок моста и ось 0 Y — по вертикали вверх.
Обобщенные координаты:
х — перемещение точки О от неподвижной точки 0„ по гори зонтали вдоль оси X;
х х — прогиб средней точки левой балки моста в горизонталь
|
|
|
|
|
ной плоскости вдоль оси X; |
|
Ф — угол |
поворота |
рамы тележки; |
|
fx — отклонение верхнего конца вертикальной консоли вдоль |
оси X; |
|
горизонтальной консоли |
вокруг верти |
а — угол |
поворота |
кальной |
оси 0 Y |
— избыточ |
На упругую |
систему |
действует внешняя сила |
ная сила механизма движения моста.
Согласно принятой расчетной схеме напишем уравнения дви жения упругой системы в форме Лагранжа:
d ( д Т \ |
д Т . д П |
n |
iA a . |
I t |
+ |
|
(46) |
где
q = f (х, х и г|\ fxt а).
Уравнения движения упругой системы. Определив производ ные от кинетической и потенциальной энергий, подставим их
- в систему (46):
•• |
•• |
•• |
•• |
Q A /Г 1 |
1. 2mKxl + |
2mJ^ + |
2mKfK+ |
2mKaa + |
x1 = Ql; |
3. 2m jx\ + [(2My —mb) /2 + 2M3b2}i£*+ (2MX— m5) ifx -f-
|
+ |
(2Mt - щ ) lad + |
ц, = Qxl- |
9. |
2mjc\ + {2Ml — m5) Ajj'+ (2MX— m5) fx + |
|
+ |
(2 Ma - m 6) a d + |
fx = |
Ql] |
12. |
2mKax1 -f- (2Mx — m6) laty |
( 2 |
— m6) a/’ + |
|
|
+ (2Mxa2 + y8)a-j- 91^. a — Qa> |
где
A*I = 4 - (2mK+ m1+ m3 + m2 + m4 -+-m5);
M 2 = 4 " (m i + m 3 + m 2 + m 4 + m b) ;
M3= {щ -f- m3+ Щ + Щ).
Введем обозначения коэффициентов:
1. ап = 2тк; а13 = 2тк1; fli9 = 2тк;
|
ai-12 = |
2/лка; |
cu = |
96£ Уv |
|
3. а31 = 2тк1; |
а33= [ |
( |
2 |
т3) /2 -(- 2М362]; |
|
^з9 = |
(2Afi |
т 5) /; |
|
|
|
Оз—12 = |
(2Mi —/П5) /а; |
|
|
|
|
С33 |
__24Ejxb2 . |
’ |
|
|
|
|
|
13 |
|
|
|
9 . |
д 91 |
= |
2 |
т =к; (2Л ^1# |
03 |
ш 5) /; |
Я ез~ |
2МХ |
т |
5 ; |
|
#—0(_2i 2ш |
-х|- ш |
5) а ; |
|
с09 = (2М1 — т5) 1а; |
|
|
1 2 . ^12-1 = 2 |
т |
ка ;а12_3 = (2МХ— тъ) 1а; |
^12-9 = |
(2Ali |
т 6) я; |
#12-12 |
= (2Л4]а2 -f- У5); |
Напишем уравнения движения упругой системы в новых обозначениях:
|
|
|
|
|
|
|
1 . |
1 1#* 1 + |
# 1 з Ф + # 1 9 /л : |
”1“ |
С11Х1=# - 2 а Ql\4 ~ |
3 . |
а31Хх + |
#33^ + |
й 39}х + |
#3-12а + |
#33^ — Q l h |
9. |
#01*1 + |
#03^* + |
#99/х + |
#0-12а + |
C2*fx = QlJ |
1 2 . ai2-l *1 -f- # 12*3^ + # 12-9/ JC+ #12-12^ + |
^12.12» = Ql#. |
Определим движущую силу двигателя в случае наезда нижнего конца упругой консоли на упор. Введем обозначения:
хупр = х — *о — упругое перемещение масс тк после наезда массы тв (конца хобота) или массы ть (нижнего конца колонны) на жесткий упор;
#П — приведенная жесткость упругой системы при наезде масс т3 или тъ на жесткий упор;
Рупр — сила упругости системы при наезде масс т6 или тъ на жесткий упор;
Рсопр ^— общая сила сопротивления движению моста или тележки;
ЛГупр— момент сопротивления движению от сил упругости, приведенный к валу двигателя;
Мсопр — полный момент сопротивления движению, приве денный к валу двигателя;
J — момент инерции системы, приведенный к валу двига теля;
со— угловая |
скорость |
ротора |
двигателя; |
i |
— передаточное отношение |
механизма; |
г) |
— общий |
к. п. д. |
передачи; |
s — скольжение;
sN — номинальное скольжение;
п 0— число оборотов идеального холостого хода шунтового (асинхронного) двигателя в минуту, соответствующее номинальному числу оборотов сериесного двигателя;
M'N — номинальный момент на |
валу |
двигателя; |
MN— он же на валу ходовых |
колес. |
|
Исходное уравнение движения электропривода имеет вид |
М’л — M'CT = J dco |
G D 3 |
d n |
(48) |
~dt |
375 |
d t |
9 |
При наезде нижнего конца упругой консоли на упор будем учитывать силы статического сопротивления и силы упругости. Статическое сопротивление движению моста (тележки) считаем постоянным, т. е. W = const. Сила упругости Р упр = спрхупр.
Общая сила сопротивления движению
Р |
= V j 7 \ p |
— Ш \ |
г у |
л сопр |
w Г 1 упр |
w 4 |
ипрЛупр* |
Силы сопротивления движению моста (тележки) считаем при ложенными к осям ходовых колес. Выразим их через моменты, приведенные к валу двигателя:
М ’ — М ’ 4 - М' = _JfT| 4 - |
fnpT1 х |
” ‘ сопр — *’*ст У|чупр — |
Аупр- |
Выражая число оборотов ротора двигателя п через сколь жение s и преобразовывая уравнение (48), получим
М'л ~ М 'сопр = - ^ - п |
0- ^ - . |
(49) |
Выразим ХуП (упругое перемещение |
масс т к |
после наезда |
массы тв или массы тъ на упор) через число оборотов п и сколь жение s двигателя:
*упр = -j- J <“<#, |
(50) |
где г — радиус колеса; |
о |
|
|
|
i — передаточное число механизма; |
|
пп |
п = п0— п0S. |
|
to = “3Q- и |
|
Подставив значения со и п в выражение (50) и произведя необ
ходимые преобразования, |
получим |
|
Мсопр = |
м ст -J- ^\t |
j* sdty |
|
|
о |
зо/2п *
Имеем
Ма = AtiV
Подставляя значения Мсопр и Мд в выражение (49) и преоб разовывая, , получим
d2s 1__ \ |
ds |
, |
%2 |
~ |
^2 |
1 |
dt2 "+■ В |
ИГ + |
в |
ъ |
в |
где |
|
|
|
|
|
|
t |
|
D |
|
G D -/i0 |
|
|
Ь2 — 77^1 |
^ — ~Z^777r~sAr* |
Обозначим |
|
|
375Мл |
|
|
|
|
|
J2.. |
|
Л = |
В |
|
D |
|
|
В ’ |
|
тогда будем иметь |
|
|
|
|
|
|
S - + ^ £ + |
DS = D , |
|
или |
^s’ + Ds = 0. |
|
(51) |
s + |
|
Общее решение полученного дифференциального уравнения состоит из общего решения уравнения без правой части и частного
решения с правой |
частью. |
уравнения |
(51) без правой части: |
Рассмотрим общее решение |
|
s -|- As -f- Ds = 0. |
(52) |
Решение будем |
искать в виде |
|
|
s = |
е^, |
|
где число у должно удовлетворять характеристическому уравне нию
При решении данного уравнения могут быть случаи:
|
А \ |
2 |
— D >►0 — корни |
характеристического |
уравнения |
( - Y j |
|
|
^ |
|
вещественные и различные; |
|
( |
А \2 |
— D = 0 — корни |
характеристического уравнения |
|
-т ) |
|
|
' |
|
вещественные и равные; |
|
( |
А \ |
- |
— D < 0 — корни |
характеристического |
уравнения |
|
-g-J |
|
|
' |
|
комплексные. |
|