книги / Механика деформирования и разрушения горных пород
..pdfМинеральные |
трещины |
|
Открытые |
трещины |
|
ст2, МПа |
|
|
|
|
|
b, мкм |
Гм, 1/м |
h, мкм |
7'0, |
1/м |
мД |
0 |
— |
5 |
5 |
10 |
5 |
25 |
5 —7 |
50 |
5— 10 |
0 |
5 |
5 |
5 |
10- |
5 |
25 |
5—7 |
50 |
5 —10 |
Невыбросоопасные песчаники
_ |
2—5 |
|
20—30 |
15— |
18 |
30—40 |
5— |
10 |
4050 |
10 |
|
50 - 60 |
1-Г 7 о |
Выбросоопасиые песчаники
5— 10 |
5—7 |
5— 10 |
18—20 |
10— 15 |
5—10 |
15 20 |
10—15 |
2 0 - 25 |
15 18 |
|
1 |
0,01 |
23 |
2,1 |
|
1 |
2 |
1,8 |
2 —4 |
3,4 |
|
|
5 |
4,2 |
5— 10 |
1 |
|
|
30 |
3,5 |
5—7 |
2,1 |
|
|
10 |
4,3 |
10— 12 |
6,4 |
Таким образом, в условиях неравномерного объемно-на пряженного состояния в ВО и НВО песчаниках отмечается развитие остаточных деформаций разного механизма. Остаточ ная деформация ВО песчаников сопровождается переориен тировкой глинистых минералов цемента и обломочного матери ала за счет поворота, а иногда — изгиба отдельных пластинок слюд. Переориентировка способствует образованию и росту межзерновых трещин, разобщающих зерна и цементирующую массу, их раскрытию и разрыву в направлении продольного напряжения.
Остаточная деформация НВО песчаников начинается с двойникования кристаллов кальцита, слагающих цемент этих пород, и развития внутрикристаллических трещин в породообразую щих зернах. В результате двойникования зерен цемента образу ются каналы; nopbf и разрывы сплошности зерен. Внутрикристаллические трещинки развиваются в основном вдоль двойни ковых швов под углом к ним и иногда хаотически. Как правило, перечисленные микротрещины короткие, волосяные, заполненные в ходе деформации тонкодисперсным веществом.
Дальнейший рост и раскрытие внутрикристаллических тре щин приводит к развитию межзерновых и секущих зерна
трещин, |
которые |
и увеличивают трещинную проницаемость |
на два |
порядка |
по сравнению с исходной породой. |
В случае ВО |
песчаника, проницаемость которого высока, |
в зону опорного давления поступает большое количество газа. Необратимое деформирование массива ВО песчаника несущест венно увеличивает его проницаемость, дегазации зоны опорного давления не происходит* и газ может совершать работу по выбросу нарушенной деформацией части массива.
Результаты по фильтрации песчаников помогают в какой-то мере разобраться в механизме явлений выброса. ВО песчаники имеют более высокую проницаемость и соответствующую газоотдачу. При механическом его деформировании силами горного давления проницаемость не очень изменяется и не приводит к сильной дегазации деформированной области пласта, а приток газа в эту область по-прежнему остается большим. Деформированный объем пласта, потеряв свою прочность, особенно прочность на отрыв, и постоянно вы водимый из массива газ могут существенно способствовать возникновению разрушения пласта.
В случае НВО песчаника процесс может быть представлен несколько иначе. Начальная проницаемость низкая, газоотдача также низкая. Деформированный объем пласта резко увеличи вает свою проницаемость, пласт интенсивно дегазируется, подводимый из массива газ (а его подводится из-за более низкой начальной проницаемости НВО песчаника значительно меньше по сранению с ВО песчаником) успевает уходить и в деформационной зоне пласта не способен создавать давлений, необходимых для разрушения.
4.3. УСЛОВИЯ ПРЕДЕЛЬНЫХ СОСТОЯНИЙ НАСЫЩЕННЫХ ПОРИСТЫХ ГОРНЫХ ПОРОД
При горных ударах, выбросах угля, соли и газа происходит разрушение газонасыщенных массивов горных пород. Ис следование процессов деформирования и разрушения пористых насыщенных пород имеет большое значение для выявления закономерностей формирования и протекания динамических проявлений горного давления, выбора рациональных способов добычи нефти и газа, изучения механизма разрушений в земной коре при землетрясениях и решения других геомеханических задач.
Перейдем к рассмотрению предельного деформирования насыщенной пористой среды.
Двухфазная среда. Насыщенную газом (жидкостью) по ристую среду с точки зрения механики сплошной среды можно рассматривать как двухфазную. Одной из фаз явля ется газ (жидкость), а другой — твердые частицы скелета. При этом все пространство элементарного макрообъема запол
нено двумя сплошными |
средами, которые проникают |
друг |
|
в друга. |
микрочастицы |
уложены случайным |
|
В пористых средах |
|||
образом, поэтому в |
элементарном |
макрообъеме |
AV= |
= Дх1Д.т2Дл'3 имеют место случайные тензорные поля. Струк туру двухфазной горной породы будем характеризовать от носительным объемным содержанием фаз. Пористость среды
с хаотической структурой может быть определена на основе усреднения по объему AV
W
где Х ( М , со)= 1, если точка М принадлежит поровому простран ству; л(М , со)= 0, если точка М принадлежит скелету; со харак теризует случайный характер принадлежности точки М одной или другой фазе.
Усреднение может быть выполнено по объему AV или плоскости AS. Будем рассматривать в дальнейшем массивы насыщенных пород в виде однородных изотропных сред.
Построение уравнений состояния твердой фазы для двухфаз ной среды осложняется наличием двух систем напряжений, одна из которых представляет собой гидростатическое сжатие
сплошного материала |
под |
действием |
порового |
давления, |
|
а вторая — деформацию |
скелета |
имеющимися в нем |
напряже |
||
ниями. Средние напряжения |
в |
скелете |
обозначим |
через а,;, |
а полные средние напряжения в двухфазной среде через Ги. Связь между напряжениями в этом случае можно записать так:
Г0= (1—«) CT,V—«р50, |
(4.7) |
где п — средняя пористость среды; р — давление газа (жидкости). Это соотношение является фундаментальным и выполняется для любой двухфазной среды. Нужно отметить, что в связи (4.7) учитывается объемное соотношение фаз, в котором
твердая фаза |
составляет 1—и и |
газовая (жидкая) |
п частей. |
|
Для описания предельного состояния однородных однофаз |
||||
ных горных |
пород |
наибольшее |
распространение |
получила |
в настоящее время |
теория прочности Мора |
|
||
|
|
т=/(ст), |
(4.S) |
|
где' |
|
|
|
|
|
T= 0,5(G !—ст3); а = 0,5(ст!+ ст3). |
(4.9) |
||
Заметим, что в случае прямолинейной огибающей условие |
||||
(4.8) в главных напряжениях записывается |
|
|||
|
Gi —а 3 = (а1+ a 3)sin p-h2/Ccos р, |
(4.10) |
где К, р— соответственно сцепление и угол внутреннего трения изотропной однофазной среды.
В механике грунтов при рассмотрении двухфазных сред получили распространение так называемые эффективные (фик тивные) аФ напряжения:
|
a«f = ( l - « ) ( a lV+p5lV). |
|
(4.11) |
|
Среднее напряжение для двухфазной среды в этом случае |
||||
имеет вид |
|
|
|
|
|
|
Г |
|
(4.12) |
Из вышеизложенного следует, что напряженное состояние |
||||
скелета в |
двухфазной среде может быть описано |
[32, 43 ] |
||
с помощью |
средних |
или эффективных аФ |
напряжений. |
|
К. Терцаги, анализируя результаты испытаний водонасыщен |
||||
ных песков |
и других |
грунтов, пришел (1961 |
г.) к |
выводу, |
что условия разрушения этих тел зависят только от эффек тивных напряжений.
В связи с этим для описания предельного состояния насыщенных пористых грунтов К. Терцаги предложено ис пользовать предельное условие, которое справедливо для рассматриваемой среды при отсутствии жидкости, и заменить в нем напряжения Г,, на эффективные аФ. Сформулированное выше положение о предельном условии называется принципом К. Терцаги.
Для обоснования выбора вида напряжений в условии пластичности двухфазной среды рассмотрим вначале прямо линейную огибающую кругов главных наибольших напряжений (4.10).
Запишем условие (4.10) предельного состояния применитель но к изотропной насыщенной пористой среде, используя
принцип К. Терцаги: |
|
Т(Л = а (Л sin р+ К cos р, |
(4.13) |
где т(/, = (1 —«)т = 0,5( 1- и ) ( а Г - а 3); |
|
ст(/) = (1 —и) [(<?! + а 3)/2+/?]. |
(4.14) |
Для формулировки условия предельного состояния двухфаз ной среды можно воспользоваться также средними напряже:
ниями Tij в двухфазной среде. |
(4.10) предель |
Используя связь (4.7), запишем [32] условие |
|
ного состояния относительно напряжений а 0- |
в скелете |
а! —а 3 = (а! + a 3)sin р+ 2АГ/(1 —/7)cos р —2л?/( 1—п)рsin р |
|
|
(4.15) |
и эффективных напряжений |
|
т(Л = а (Л sin р+ К cos р—р sin р. |
(4.16) |
Сопоставив условия пластичности (4.13) и (4.16) с эффек тивными напряжениями, заметим, что они отличаются слага емым в правой части. Оценка записанных выше условий пластичности выполняется путем сопоставления эксперимен-
|
|
|
|
|
|
т</> |
т(/>, |
т(Л, |
|
I, |
о3, |
А |
<Ji, |
а = 0,5(а, - а 3), |
ст(л |
эксперимен |
рассчитан |
рассчитан |
|
тальные, |
ные по фор |
ные по |
пред |
||||||
МПа |
МПа |
МПа |
МПа |
МПа |
МПа |
МПа |
муле (4.13) |
лагаемой |
фор |
|
|
|
|
|
|
|
Терцаги, |
муле (4.16), |
|
|
|
|
|
|
|
|
МПа |
МПа |
|
5 |
2,5 |
0 |
12,5 |
7,5 |
4,2 |
2,8 |
2,5 |
2,5 |
|
2.5 |
2,5 |
2 |
7,5 |
5 |
3,9 |
1,4 |
2,4 |
1,4 |
|
6,9 |
5 |
0 |
18,8 |
11,9 |
6,7 |
3,9 |
3,8 |
3,8 |
|
5 |
5 |
2 |
15 |
10 |
6,7 |
2,8 |
3,8 |
2,8 |
|
5 |
10 |
7,8 |
20 |
15 |
12,8 |
2,8 |
6,8 |
2,9 |
|
7,9 |
10 |
4 |
25,8 |
17,9 |
12,3 |
4,4 |
6,6 |
4,6 |
|
тальных и расчетных значений касательных напряжений для шурабского бурового угля.
Значения показателей п, К, р, найденных на основе ап
проксимации |
экспериментальных |
данных (рис. 4.1, я) |
условием |
предельного |
состояния (4.15), |
составили л = 0,438; |
#=0,505 |
МПа; р = 30° |
Сопоставление экспериментальных и |
расчетных |
значений т свидетельствует об их удовлетворительной сходи мости.
Перейдем теперь к анализу условий (4.13) и (4.16) преде льного состояния, записанных относительно напряжений стФ. Экспериментальные и расчетные значения наибольших касатель ных эффективных напряжений для шурабского угля с исполь зованием условий предельных состояний (4.13) и (4.16) при ведены в табл. 4.3.
Анализ экспериментальных и расчетных значений напряже ний т(Л показывает, что с экспериментальными данными согласуются только расчетные значения т(Л, найденные по формуле (4.16). Значения расчетных напряжений т(Л, полученные
по формуле |
(4.13), основанной на |
использовании принципа |
К. Терцаги, |
в большинстве случаев |
при р ф 0 существенно |
превышают экспериментальные данные. Таким образом, в даль нейшем для описания предельного состояния насыщенных пористых двухфазных изотропных гррных пород будем пользо ваться условием предельного состояния (4.10) относительно средних напряжений Г,,, записанных через напряжения в скелете Gij (4.15) или эффективные напряжения а |л (4.16).
Предельное условие Мора (4.8) для полных напряжений (4.7) в двухфазной насыщенной среде можно обобщить в виде:
т = -р 1 -/[(1 -и )ст -й р ]. |
(4.17) |
Анализ экспериментальных данных (рис. 4.1), а также усло вий (4.15), (4.16) предельного состояния показывает, что для двухфазной среды при наличии давлении р газа (жидкости)
наибольшее касательное напряжение, при котором происходит разрушение материала, оказывается меньшим, чем соответст вующее касательное напряжение для того же материала при отсутствии давления. С точки зрения теории прочности Мора наличие давления р газа (жидкости) приводит уменьшению среднего давления и, следовательно, смещению точки по огибающей главных наибольших напряжений к началу коор
динат, |
т. е. |
к снижению т. |
В |
работе |
[32 ] приведены экспериментальные данные по |
предельному деформированию ряда горных пород. Показано, что угол наклона экспериментальных линий (т—р) зависит от относительного содержания п газовой (жидкой) фазы.
На пористость в предельном состоянии оказывает влияние развитие процесса деформирования горных пород. Под дей ствием нормальных напряжений происходят объемное упругое сжатие среды и уменьшение ее пористости. В допредельном, предельном и запредельном состояниях на этот процесс накладывается второй конкурирующий процесс накопления повреждений под действием сдвиговых и нормальных напряже ний. В результате этого среда пластически разрыхляется, объем пор в ней увеличивается.
На основании статистической модели [31, 32] прочности, горных пород можно полагать, что разрыхление пород приводит к проявлению микротрещин и, следовательно, до полнительной пористости. Тогда можно считать, что по ристость в предельном состоянии горных пород приближенно равна истинному ее значению п0 в начальный момент времени и дополнительной пористости, вызванной процессом
деформирования. Значение ее можно |
приближенно найти |
по уравнению |
|
л = /7о + 0р, |
(4.18) |
где 0Р — пластическое разрыхление горных пород в предельном состоянии.
Для наиболее простого случая линейной аппроксимации огибающей кругов главных наибольших напряжений могут быть написаны соответствующие условия предельного состо яния. При плоской деформации они выглядят таким образом:
(стя- а ,,)2Н4т2,.= sin2 р[стЛ.+ ст},+2/(1 —«)(AT—«/?tgр)ctgр]2,
(4.19)
где К, р — соответственно средние значения сцепления и угла внутреннего трения двухфазной среды.
Значения показателей К, р, п для ряда пород, полученные в результате аппроксимации экспериментальных данных зави симостью (4.15), приведены в работе [32]. Анализ этих данных
показал, что значения показателя п значительно превосходят значение прочности. Так, установлено, что значение параметра п, найденное в результате аппроксимации экспериментальных данных, для мрамора равно 0,66. Значение пористости мрамора
в |
недеформируемом состоянии [31, 32] — п0 = 0,001; |
0,009, |
а |
с учетом пластического разрыхления л = 0,001; 0,084. |
Таким |
образом, имеется существенное различие между значением параметра л, полученного в результате аппроксимации, и значе нием пористости мрамора.
Установленное различие может быть объяснено на основе статистической модели [31] прочности. В результате пластичес ких деформаций по элементарной площадке происходит сдвиг с отрывом, т. е. имеет место раскрытие микротрещины. При пластических деформациях контакт между частицами в этом случае происходит не по всему скелету, а по его части.
Следовательно, соотношение (4.7) может быть |
обобщено [32] |
||
таким образом: |
|
|
|
Гу = 5(1 -л)<Тц-[1 -5 (1 -п)]рЬф |
(4.20) |
||
где S — площадь контактов |
в скелете породы |
(0<5<1). |
|
Введя обозначение |
|
|
|
|
т= 1-5(1 -л ), |
(4.21) |
|
соотношение (4.20) |
запишем |
так: |
|
|
Гу = (1 — |
t n ) o (j — m p b j j . |
(4.22) |
Если пористость |
породы |
оценивается значением (4.18), то |
|
т можно представить в виде |
|
||
|
ш = шо + 50р, |
(4.23) |
где m0= l - S ( l - n 0).
Таким образом, соотношение (4.22) по виду совпадает со связью (4.7). Однако значение показателя ш учитывает пори стость среды и ее микроструктуру, которая формируется на фоне пластических деформаций и развития процесса разруше ния. Учитывая это в дальнейшем, под показателем т будем понимать условное относительное объемное содержание газо
вой (жидкой) фазы. |
мрамора //? = 0,66. |
||
В рассмотренном выше примере для |
|||
При пористости, |
оцениваемой значением /2 |
= 0,05, |
5 = 0,36. |
В дальнейшем |
будем предполагать, что |
между |
напряжени |
ями в двухфазной среде имеется связь (4.22). Тогда условия
пластичности (4.15), (4.16), (4.17) |
сохраняют свой вид, |
однако |
|
в них |
вместо п следует использовать т. |
данных |
|
На |
основе многочисленных |
экспериментальных |
в работе [31] предложено условие (1.2) пластичности, наиболее полно описывающее поведение горных пород. Это условие
может быть обобщено на насыщенную пористую среду сле дующим образом:
x - t |,/ ( l - m)ex p L {;-'";°--"'’l . |
(4.24) |
[_ (1 —m)Gi —nipJ |
|
Уравнения предельного состояния двухфазной газонасыщенной среды с учетом адсорбции угля. При анализе напряженнодеформированного состояния газонасыщенного трещиноватого пористого массива угля ^может быть опцеана модель двухфаз ной среды, с помощью которой удается учесть влияние свободного и сорбированного газа.
Будем рассматривать двухфазную среду, которая харак теризуется наличием трещин, разделяющих ее на элементарные блоки. В трещинах и макропорах этой среды происходит движение газа, которое, в основном, описывается законом Дарси. В микропорах основной формой переноса является диффузия газа.
Для описания предельного состояния такой среды будем считать, что она состоит из скелета, трещин и макропор, удельное содержание которых характеризуется т ь и макропор с содержанием т2. При этом предполагается, что трещины и макропоры не связаны с микропорами. Поэтому давление газа в них будет различным и характеризоваться значением /?ь а в микропорах^—р2. Тогда среднее напряжение в такой двухфазной среде будет
Гу = { l - m 1- m 2)aij- m lp l - m 2p2. |
(4.25) |
Будем полагать, что прочность двухфазной среды определя ется физико-механическим взаимодействием газа с пористой трещиноватой структурой пород. Тогда с учетом связи (4.25) могут быть обобщены условия (4.15), (4.16), (4.17) предельного состояния. Например, условие предельного состояния (4.19) запишется так
(а* - а.у ) + 4т^,. = sin2 р {а* + сту + 2 ctg р [A — |
+ ю2р2) tg р]/ |
( 1 - т , —ш2)}2. |
(4.26) |
Уравнения предельного состояния многокомпонентных сред и горных пород. При анализе насыщенных пористых трещинова тых горных пород могут быть использованы основные положе ния механики гетерогенных многокомпонентных сред.
С точки зрения механики гетерогенных сред насыщенный массив горных пород будем моделировать многофазной мно гокомпонентной сплошной средой. Эта среда содержит скелет, поры и трещины которого насыщены жидкостью и газом. Материал скелета имеет различные размеры зерен, которые
с помощью петрографического анализа могут быть разделены на ряд компонент. Эти компоненты имеют различные прочност ные и деформационные характеристики. Заметим, что резуль таты [32, 43] экспериментальных исследований по предельному деформированию не насыщенных газом (жидкостью) одноком понентных и двухкомпонентных горных пород показывают их различие. Удельное относительное содержание г'-й компоненты будем характеризовать величиной /и;. Количество компонент в твердой фазе обозначим через г, а в жидкой и газовой — S. Тогда удельное содержание различных фаз в гетерогенной среде характеризуется
|
|
1 > £ = 1 . |
|
|
|
(4-27) |
|
|
1= 1 |
|
|
|
|
|
|
Среднее напряжение Ги в многофазной многокомпонентной |
|||||||
среде имеет |
вид |
|
|
|
|
|
|
|
Гij= £ |
w ,ay- |
£ |
miPi, |
|
(4.28) |
|
|
i = 1 |
i = |
1 |
|
|
|
|
где Gij— напряжение в скелете /-й |
компоненты |
твердой |
фазы; |
||||
Pi — давление |
жидкости или газа |
в |
/-й |
компоненте жидкости |
|||
и газа. |
|
скелета |
в |
общем |
случае |
имеют |
|
Компоненты материала |
различные законы деформирования. Например, наиболее проч ная часть скелета может деформироваться по закону Гука, а другие составляющие его находятся в пластическом состоянии или испытывают деформационное разупрочнение. Математичес кая модель подобной среды при отсутствии жидкости и газа рассмотрена в разд. 3. Давление в жидкой и газовой фазах Pi в общем случае предполагается различным.
Построение условий предельного состояния многофазных многокомпонентных горных пород выполним с помощью средних Г., напряжений. Для этого используем условие пре
дельного состояния однородной однофазной среды, в котором напряжения заменяются средними Г0напряжениями (4.28). Запишем, например, условие предельного состояния Кулона
(4.19) для |
многофазной |
многокомпонентной |
среды |
|
||
|
2 |
/ |
г |
\2 |
|
|
_1=1 |
ч |
= |
Z Wit*, |
= sin2p^]T |
+ |
— |
, |
|
|
|
|||
|
- 2 |
£ |
miPi+ 2К ctg pI |
|
(4.29) |
|
|
|
i = |
1 |
J |
|
|
где |
a*, o yl, i xyl — компоненты напряжений |
в |
скелете; |
К, |
р— соответственно средние для скелета |
среды |
сцепле |
ние |
и |
угол |
внутреннего трения, которые могут |
быть |
|
записаны |
в виде |
|
|
||
|
|
|
К= £ т{Ка |
р= X mi Рь |
(4.30) |
|
|
|
1 = 1 |
1 = 1 |
|
при |
этом |
р, являются |
значением сцепления и |
угла |
внутреннего трения в /-й компоненте скелета.
Предельное условие Мора (4.17) многофазной многоком понентной среды может быть обобщено следующим образом:
1/2 £ m i ( o \ - a i ) = f |
1/2 £ /и,(а‘ + а '3) - £ |
т,/>, |
|
i=i |
L i=i |
î=i |
|
где а \, а'3 — компоненты |
главных |
напряжений |
в скелете. |
Рассмотрим частный случай многокомпонентной среды, имеющий прикладное значение при анализе процессов фильтра
ции |
нефти |
и газа. Будем считать, что среда состоит |
|||
из |
скелета, |
содержит газовую фазу, а также |
жидкостную |
||
в виде нефти и |
воды. Удельное |
соотношение различных |
|||
фаз |
этой |
среды |
характеризуется |
величинами |
mH, т г, т в, |
означающими соответственно удельные относительные соде ржания нефти, газа и воды. Предполагается, что жидкая и газовая фазы образуют многокомпонентную смесь, давление
в |
которой равно р. Тогда средние напряжения |
|
Г,7 |
в многокомпонентной среде |
|
|
Гij= (1—ти—тв — тг)оц —(ти + т в+ т г)р. |
(4.32) |
Используя предложенную идею построения условий преде льного состояния многофазных многокомпонентных сред, усло вие Кулона (4.29) можно записать в форме (4.19), где параметр п = тн + тв + т г характеризует суммарное влияние жидкой и га зовой фаз.
4.4. ИССЛЕДОВАНИЕ СИСТЕМЫ УРАВНЕНИЙ ПРЕДЕЛЬНОГО ДЕФОРМИРОВАНИЯ ДВУХФАЗНЫХ СРЕД И ГОРНЫХ ПОРОД ПРИ НЕЛИНЕЙНОЙ ФИЛЬТРАЦИИ
При изучении процессов пластического дефор мирования насыщенных горных пород необходимо рассматри вать уравнения движения для твердой и газовой фаз.
Образование областей предельного состояния в массивах пород с пластическим разрыхлением или уплотнением среды меняет взаимосвязь между твердой и газовой (жидкой) фазами. Приобретенная пористость среды в результате ее пластического деформирования зависит от распределения напряжений в ске лете и давления газа (жидкости) в порах, снижает прочностные