книги из ГПНТБ / Шацов Н.И. Разобщение пластов в нефтяных и газовых скважинах (конструкции, крепление и цементирование скважин)
.pdfII. Потребное количество глинистого раствора (или другой жидкости) для. продавки
1. Определяем количество глинистого раствора для продавки цементного раствора в затрубное пространство
Бж = А 0,785 cZx2 (II - ht) (м3), |
(XIII. 10) |
где А — коэффициент, учитывающий сжатие |
жидкости. Д = |
=1,03 — 1,05.
2.Определяем суммарное объемное количество жидкости, закачиваемой в скважину,
17Об = Уц + Угл |
(м3). |
(XIII. 11) |
III. Расчет потребного времени |
на закачку |
цементного |
и глинистого растворов в скважину |
|
При закачивании цементного раствора в скважину, заполнен ную глинистым раствором, происходит потеря напора в насосе на преодоление гидравлических сопротивлений.
В гидравлике эти потери учитываются формулой Дарси—Вей-
сбаха |
|
. /ЯГИДр = Х^-^ (м). |
(XIII. 12) |
*С |
|
Как видно, гидравлические сопротивления |
зависят от длины |
трубопровода L, диаметра d и квадрата скорости w2.
В условиях цементирования скважин трудно учесть по этой формуле гидравлические потери, так как цементные растворы не подчиняются законам гидравлики для истинно вязких жидкостей. Существует ряд эмпирических формул. Обычно пользуются фор мулами Шищенко—Бакланова.
При скорости восходящего потока цементного раствора в за
трубном пространстве < 1 м/сек. |
|
p'nW) = 0,01 н + 8 (am), |
(XIII. 13) |
а при скорости потока цементного раствора в |
затрубном про |
странстве 2 м!сек |
|
Ргидр =0,02Я 416 (am), |
(XIII. 14) |
где Н — глубина скважины в м.
На практике на основании экспериментальных данных уточ няют эти формулы.
В начале цементирования для продавки глинистого раствора цементным необходимо, чтобы насос развивал напор
Рн > Рп
где Рн — напор, развиваемый насосом; РГ — потери напора на гидравлические сопротивления.
213
В зависимости от Рг и характеристики насоса цементировоч ного агрегата начинают закачивать цементный раствор со II или III скорости и затем постепенно переходят на более высокие ско рости: со II на III и с III на IV (рис. 79).
Для облегчения расчета принимаем гидравлические потери Одинаковыми в течение всего процесса цементирования.
А. Расчет дополнительного давления при включении различных скоростей це ментировочного агрегата для преодоле-
Рис. 79. График давлений при закачке и продавке цементного раствора.
у — закачка цементного раствора; 2 — продавца глинистым раствором.
ния разности удельных весов |
цементного |
||||
и глинистого растворов (или |
другой про |
||||
давочной |
жидкости). |
|
|
|
|
Основное |
расчетное уравнение |
|
|
|
|
|
|
Ps =Pr±Pp (am), |
|
|
(XIII. 15) |
где Р3 — давление насоса, допустимое |
при |
соответствующей |
|||
скорости включения; |
Рг — давление, учитывающее |
гидравли |
|||
ческие сопротивления; |
Рг, — давление, |
учитывающее |
разность |
удельных весов, оно берется со знаком минус, когда столб цемент ного раствора находится внутри колонны обсадных труб, и со знаком плюс, когда столб цементного раствора находится в за трубном пространстве.
Требуется определить для каждой скорости Рр и представить это давление в виде столба жидкости, что даст возможность найти
214
границы переключения цементировочного агрегата с одной ско рости на другую.
1. |
Расчет для IV скорости: |
|
|
|
|
|||
a) |
|
|
Pr™ = Pr — PIV (am), |
|
(XIII. 16) |
|||
б) |
|
|
столб жидкости, равный этому давлению |
|||||
|
|
|
|
р IV .10 |
|
(XIII. 17) |
||
|
|
|
^v=^TW’ |
|
||||
где |
— удельный вес |
глинистого раствора до прокачки цемент |
||||||
ного в т/м3. |
|
|
|
|
|
|
||
2. |
Расчет для III |
скорости: |
|
|
|
|
||
а) |
|
|
Ррш = Рг - Рт (am), |
|
(XIII. 18) |
|||
б) |
|
|
(м). |
Р 111 |
го |
|
(XIII. 19) |
|
|
|
|
|
|
||||
3. |
Расчет для II скорости: |
|
|
|
|
|||
а) |
|
|
Ррп = Рг - Ри (am), |
|
(XIII. 20) |
|||
б) |
|
|
^=-^-^(М). |
|
(XIII. 21) |
|||
Б. Определение количества прокачивае |
||||||||
мого |
цементного раствора и соответствую’ |
|||||||
щего |
времени при последовательном вклю |
|||||||
чении |
различных |
скоростей |
|
цементиро |
||||
вочного агрегата. |
|
|
|
|
|
|||
1. |
Расчет для I скорости: |
|
|
|
||||
а) |
до перехода на II скорость необходимо закачать в сква |
|||||||
жину |
следующее количество |
цементного раствора (рис. 80, а) |
||||||
|
|
VT = 0,785 |
(м3), |
|
(XIII.22) |
|||
б) |
после закачки Vx цементного раствора на I скорости благо |
|||||||
даря наличию столба цементного раствора Ап |
в |
колонне агрегат |
||||||
переключают на II скорость. |
|
|
|
|
|
|||
Необходимое время для закачки объема Vj |
|
|
|
|||||
|
|
|
v |
■ 1 000 |
|
|
(XIII. 23) |
|
|
|
|
= -ЬйГ (мин-)’ |
|
||||
где дг |
— производительность |
насоса |
агрегата |
на I скорости |
в |
|||
л1сек\ |
пг — число цементированных агрегатов. |
|
|
|
||||
2. |
Расчет для II скорости: |
|
|
|
||||
а) |
до перехода на III скорость |
необходимо |
закачать на |
II |
||||
скорости |
следующий объем (рис. 80, |
а, б) |
|
|
|
|||
|
|
Уп = 0,785(/гга-М (№), |
|
(XIII. 24) |
215
б) |
определяем время для прокачки объема |
|
|
|
1000Fn |
' |
(XIII. 25) |
|
in = ге2?Ц ■ 60 |
||
|
----------™ (мин,), |
|
|
где 7и — производительность насоса |
агрегата на |
II скорости |
|
в л!сек. |
|
|
|
Рис. 80. Положение столбов цементного и глинистого растворов в обсадной колонне и затрубном пространстве при закачке
ипродавке цементного раствора.
3.Расчет для III скорости:
а) |
до |
перехода на IV |
скорость необходимо |
закачать |
(рис. 80, |
б, в) |
|
|
|
|
|
Уш = 0,785d^ih^-h^) (^), |
(XIII. 26) |
|
б) |
|
определяем время для прокачки объема |
|
|
|
|
7ТТт • 1000 |
(хш-27) |
|
|
|
|
бо <мин-)’ |
|
где <7Ш—производительность |
насоса агрегата на III |
скорости |
||
в л/сек. |
|
|
|
|
4. |
Расчет для IV скорости: |
|
||
а) |
на IV скорости будет закачан объем VIV (рис. |
80, в, а) |
||
|
|
= уц - |
+ vn + М |
(XIII. 28) |
216
б) определяем время для прокачки EIV
<ХШ-29>
где qIV — производительность насоса агрегата на IV скорости
вл)сек.
5.Общее время, затраченное на закачку цементного раствора
|
“ *г *+п + + iv* — |
1000 |
rrv ' |
(мин,). (XIII. 30) |
|
60 niQi |
п^и пз?п1 л4? IV |
IV. Расчет потребного времени на продавку цементного рас твора глинистым (или другой продавочной жидкостью)
Если цементный раствор закачивают в скважину, начиная с I скорости, то продавку цементного раствора начинают с IV ско рости, так как в первый период наличие столба цементного рас твора в колонне обсадных труб создает дополнительное давление, помогающее продавке цементного раствора в затрубное про странство. Продавку обычно ведут глинистым раствором удель ного веса ys, более тяжелого по сравнению с уг. Иногда прода вливают и водой. Расчет продавки цементного раствора проводим по всем скоростям, начиная с IV и кончая I. В редких случаях можно закончить цементирование на II скорости.
Определяем удельный вес продавочного раствора уг при до пустимом минимальном удельном весе промывочного раствора уг,. учитывая максимальное давление Pi, развиваемое в конце цемен тирования (рис. 80, ж):
РГ + 00 (Я — Ях) ух + 0,1 Ях у =Pi + 0,1 у2(Я — /г4) + 0,1 у hlr
откуда
|
|
= Л+ 0,1 У! (g-gJ+O.l уЯх—Л-0,1 У ^4 |
|
|
или |
™ |
0,1 (Я—Л4) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
_ Л + 0,1у1(Я-Я1)+0,1у(Я1-/г1)-Рг |
,хпт |
|
|
Ya------------ о,1 (Я-Л) |
• |
|
|
1. Продавца на IV скорости |
при q1N |
и Р v |
||
Обозначим через: |
раствора над цемент |
|||
h, |
h' и h" — высоту столбов глинистого |
|||
ным; |
/г/ и /г/' — высоту столбов цементного раствора в затруб |
|||
/гх, |
ном пространстве;
217
h2, h2 |
и h2—высоту столбов цементного раствора |
в трубах; |
|||
Л3, hs' |
и /г3" — высоту столбов |
глинистого раствора |
в трубах; |
||
/г4 — высоту столба цементного |
раствора, оставляемого в тру |
||||
бах в конце цементирования. |
|
|
|
|
|
а) Для данного случая уравнение примет вид (рис. 80, г) |
|||||
РГ 4- 0,1 h ух + 0,1 Л1 у = PIV + 0,1 h3 у2 + 0,1 h2 у. |
|||||
Так как h -j- h± — Н и h2 Д- hs — Н, |
то после преобразования |
||||
получим |
|
|
|
|
|
|
Рг + 0,1 Yi (Д — hr) + 0,1 у |
— h2) — 0,1 у2 X |
|
||
|
Х(Я -/?2) - PIV = 0. |
|
(XIII. 32) |
||
В этом уравнении два неизвестных |
/гт и h2, |
для нахождения |
|||
которых составляем второе уравнение |
|
|
|
||
|
Тц = 0,785 <1Д2 + 0,785 (a Я2 - d22) hx |
(м3). |
(XIII. 33) |
||
Решая |
совместно эти уравнения, |
мы находим положение, |
до которого можно работать на IV скорости агрегата.
"б) Определив h3, находим объем глинистого раствора и про должительность его закачки:
V'v = 0,785di2h2 (м3), |
(XIII. 34) |
‘;v=S^ |
(хш«> |
2. Продавка на III скорости при |
<?ш и Рш |
Основное алгебраическое уравнение, составленное для IV ско рости, сохраняется для III и II скоростей, но с соответствующими
индексами при буквах |
(рис. 80, д) |
|
|
|||
а) |
РГ + 0,1 Yi (Я - К') + 0,1 у (h^ + h2') |
- 0,1 у2 (Я - h2') - |
||||
|
|
|
|
-PIn = 0, |
|
(XIII. 36) |
б) |
Гц = 0,785<ДК+0,785(a£2-d2W (м3), |
(XIII.37) |
||||
в) |
/ш = 0,785й12(/г3/ —Л3), |
|
(XIII. 38). |
|||
г) |
продолжительность |
закачки |
|
|
||
|
|
/ |
- |
1000 гш (МИН). |
|
(XIII. 39) |
|
|
111 |
|
ге<Яп ’60 |
|
|
3. Продавка |
на |
|
II скорости |
при |
</п и Рп |
|
По аналогии с |
предыдущим (рис. 80, е) |
|
|
|||
а) |
Л + 0,1 yi (Я - hi") + 0,1 у (V - h2") - 0,1 у2 (Я - h2") - |
|||||
|
|
|
|
-Рп = 0, |
|
(XIII. 40) |
218
б) |
Гц = 0,785Л" + 0,785(a(№), |
(XIII. 41) |
|
в) |
ГД = 0,785Л2(Л3"-М, |
(XIII.42) |
|
г) |
продолжительность |
закачки |
|
|
/ |
1000 Иц- |
/VTTT zq\ |
|
*н = ——+Г (мин->- |
(XIII. 43) |
|
|
|
«1?ц ■w |
|
|
4. Продавка на I скоростипри qY и Рг |
||
а) |
Объем глинистого раствора, прокачиваемого на |
I скорости |
|
|
^ = Vn-(VIV+ 7^+7^)-0,785^Л4 (ж3), |
(XIII.44) |
|
б) |
продолжительность продавки на I скорости |
|
|
|
|
= т^(Г <мин->- |
<хш-45) |
5. Определяем время, затраченное на продавку цементного раствора глинистым в затрубное пространство
t = ti' + t2 + t2 + ^4 (мин.). |
(XIII. 46) |
6. Общее время, затраченное |
|
на цементирование |
|
7\ = tn + tо 4- t' (мин.), |
(XIII. 47) |
где t0 — время на спуск цементной пробки. |
|
Должно быть соблюдено условие |
|
7\ < Т, |
(XIII. 48) |
где Т — время, заданное на процесс цементирования.
В заключение расчетов по одноступенчатому цементированию следует отметить, что при наличии в стволе скважин утяжелен ных глинистых растворов процесс цементирования отличается от обычных условий, так как максимальное давление бывает в на чале закачивания цементного раствора, а к концу продавки оно снижается.
§ 2. Определение объема каверн в стволе скважины по кавернограмме
Расчет объема скважины при помощи кавернограммы путем суммирования объемов отдельных участков скважины с разным, но постоянным диаметром, является трудоемкой операцией, особенно для разрезов с частым чередованием пород различной твердости.
219
В подобных случаях может быть использована предлагаемая А. П. Анпилоговым методика подсчета объема каверн по кавернограмме при помощи планиметра [8].
Допуская симметрию каверн по отношению к оси скважины, можно записать следующее уравнение в цилиндрических коорди
натах: |
(ХШ.49) |
V = fffrdrdhd(f, |
|
где V — объем скважины; h — глубина скважины; |
<р — централь |
ный угол; г — радиус скважины.
Так как аналитически зависимость г = f (h) определить нельзя, то точно решить уравнение (ХШ. 49) невозможно. Основным затруднением при расчете объема каверн по кавернограммам является то, что среднее квадратичное значение диаметра скважин
не |
поддается определению. |
|
|
|
в |
При записи уравнения (ХШ 49) с некоторыми допущениями |
|||
виде: |
н |
2п |
|
|
|
а |
(ХШ.50) |
||
|
V= l‘-~dd fdH fdq |
|||
|
do |
Hi |
0 |
|
и при использовании среднего арифметического значения диа метра можно установить следующее выражение для искомого объема:
|
|
|
У = |
(#+ >)*< |
’ |
|
|
|
(XIII.51) |
|||||
|
|
|
|
К \ КЛ. |
/ |
|
|
|
|
|
|
|
||
где /с = 20000 Мн (Мн — дробное |
|
число, |
соответствующее |
мас |
||||||||||
штабу |
глубин |
кавернограммы, |
например |
для |
Мн = 1:500 |
й |
||||||||
к = 20000 -здо = 40); п — масштаб кавернограммы на 1 |
см (число |
|||||||||||||
сантиметров |
кавернограммы |
на |
1 |
см |
регистраторной |
бумаги); |
||||||||
S — площадь, |
ограниченная кривой |
каверномера |
с |
вертикальной |
||||||||||
линией |
номинального диаметра |
скважин, |
в см? |
(определяется |
||||||||||
планиметром); |
Н — разность глубин рассматриваемого |
интервала |
||||||||||||
кавернограмм |
|
в м; do — номинальный |
диаметр |
скважины |
в |
ж; |
V — объем каверн в м3.
Ввиду ряда допущений при выводе формулы (ХШ. 51) следует особо остановиться на точности определения объема по этой фор муле. Очевидно, погрешность в основном определяется неравен ством квадрата среднего арифметического значения диаметра среднему значению квадратов диаметров
Разница в общем случае может иметь любое значение. Она будет тем больше, чем сильнее изрезанность кавернограммы и
220
чем больше разница между минимальным и максимальным диа
метрами каверн. |
! |
Однако для |
определенных геологических разрезов разница,' |
по-видимому, изменяется в небольших пределах. Так, например, при изменении диаметра скважин в среднем от 0,3 до 0,5 м на месторождениях Западной Туркмении эта разница на значитель ных интервалах глубин невелика. Для этих месторождений путем сопоставления результатов определения объема каверн по фор
муле (XIII. 51) и точечного |
интегрирования установлено, что при |
||||
^макс -С |
|
независимо |
от конфигурации кривой каверно |
||
мера подсчитанный по формуле |
|||||
(XIII. 51) объем |
несколько |
за |
|||
нижен по сравнению с объемом, |
|||||
полученным при точечном ин |
|||||
тегрировании. |
Это |
занижение |
|||
в среднем равно 5% объема |
|||||
каверн |
и не |
превышает 10%. |
|||
Поэтому при |
определении |
||||
объема |
каверн |
для |
разрезов, |
сходных с разрезами месторо ждений Туркмении (где размы ваемые глинистые пласты со ставляют около 50% разреза), в формулу (XIII. 51) не обходимо вводить поправочный множитель 1,1.
Для других районов этот поправочный коэффициент может иметь другую величину.
Рис. 81. Номограмма для определения объема каверн по формуле (XIII.51).
Без предварительного определения поправочного коэффи циента для данного района пользоваться формулой (XIII. 51) сле дует с осторожностью.
При наличии в стволе каверн, резко выделяющихся на кавернограмме и размер которых превышает номинальный диаметр скважины более чем в 2 раза, объем скважины следует определять в интервале таких пластов отдельно.
Формула (XIII. 51) легко номографируется, причем удобной для пользования является номограмма с семейством наклонных прямых S/Н в координатной билогарифмической системе S и V.
Пример подобной номограммы для |
п = 5, к — 40, do |
— 113/л" |
||||
приводится на рис. 81. |
данная |
методика |
может |
оказаться |
||
Особенно |
эффективной |
|||||
при подсчете |
количества |
цемента |
для цементирования |
сква |
||
жин. |
приведены |
электрометрические |
диаграммы |
(кри |
||
На рис. 82 |
вые 7ГС и ПС, кавернограмма и термограмма) по одной из сква жин, в которой цементный раствор за колонной поднялся на 629 м от забоя при расчетном подъеме 475 м.
221
НаверноТермоКС ПС грамма грамма
Рис. 82. Электрометриче ские диаграммы совместно с кавернограммой и термо граммой.
В скважину закачали раствор, при готовленный из 120 т цемента.
Данные по скважине: диаметр доло та da = il3/i" (0,299 м); диаметр об садной колонны dK= 0,219 м (85/s"); удельный вес цементного раствора у = 1,89 г/см3', масштаб кавернограммы п = 11 см~, интервал закачки Н= ИЪм', площадь, ограниченная кривой кавер нограммы и линией номинального диа метра скважины, S = 107 см2', к = 40.
На основании этих данных количе ство цемента, необходимое для цемен тирования скважины в интервале 475 ль от забоя, определится по формуле
<2 = у • 0,785 Я (d02 — <7К2) + |
||||
... |
Л nS |
/ nS |
, |
\ |
= 1,89 • 15,7 + 1,1 • |
1,89 ■ |
33,3 = 98,85 ш. |
||
Путем |
точечного интегрирования |
|||
через 0,5 м значение Q получено рав |
||||
ным 97,7 т. |
|
|
|
|
Таким образом, превышение факти |
||||
ческого подъема цементного |
раствора |
над расчетным на 154 м в данном слу чае объясняется в основном неточ ностью определения объема затрубного, пространства.
Предлагаемая методика подсчета объема скважин позволяет определять, количество цемента для цементирова ния скважин значительно точнее.
§3. Определение оптимальной высоты установки муфты
для двухступенчатого цементирования
Расчет двухступенчатого цементиро вания сводится к определению опти мальной высоты установки приспосо бления — муфты в колонне обсадных труб, через которую будут закачивать
вторую порцию цементного |
раствора |
в затрубное пространство |
(рис. 83). |
При достижении этой высоты давления
222