книги из ГПНТБ / Кобаяши А. Обработка пластмасс резанием
.pdfВ случае работы с постоянным усилием подачи сама подача не является постоянной: маленькая подача в начале резания
становится |
большой, |
когда |
поперечная кромка сверла |
достигнет |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
нижней поверхности слои |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
стого пластика. |
|
Быстрое |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
увеличение скорости пода |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
чи сверла в конце сверле |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ния приводит к образова |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
нию трещин вокруг кром |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ки |
отверстия со |
стороны |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
выхода сверла. |
Очевидно, |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
что чем больше усилие по |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
дачи, тем интенсивнее ра |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
стрескивание. При умень |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
шении скорости |
вращения |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
сверла растрескивание так |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
же усиливается (рис. 211). |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Эти явления можно объ |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
яснить изменением подачи |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
на одну режущую кромку. |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Работая сверлом специаль |
|||
О |
Ч |
в |
12 |
W |
20 |
20 |
28 |
ной |
конструкции, |
можно |
|||
|
|
Количество отверстий |
|
|
|
избежать образования тре |
|||||||
Рис. |
214. |
Зависимость |
сил |
резания |
от |
количе |
щин вокруг кромки отвер |
||||||
ства |
просверленных |
отверстий в слоистом фено |
стия. Влияниеконструкции |
||||||||||
пласте на |
основе стекла (п — 2000 об/мин; |
s = |
|||||||||||
*= 0,1 |
мм/об; работа |
без |
охлаждения; (о = |
27°; |
сверла на образование тре |
||||||||
|
|
|
2ф = |
120°) |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
щин показано на рис. 212. |
|||
Износ сверла может быть значительным, |
особенно при сверление |
||||||||||||
слоистых пластиков, армированных стекловолокном или |
асбестом. |
Результаты испытаний при сверлении феностеклопласта, сходным
|
|
|
|
|
- и — |
— - • |
|
|
в) |
|
Подача |
||
Рис. |
215. Рост |
|
6) |
отверстий |
||
температуры |
на |
внутренних поверхностях |
||||
в |
зависимости от подачи |
при сверлении слоистых фенопластов: |
||||
а — на основе |
бумаги; б — на основе |
стекла: 1 — без охлаждения; |
||||
|
2 — с охлаждением |
(Tsueda |
с сотрудниками) |
|
с данными экспериментов Landall’a, представлены на рис. 213. Влияние материала сверла и объема выполненной им работы (количества просверленных отверстий) на износ сверла диа метром 5 мм или на время сверления отверстия заданной длины,
172
показано на рис. 213, а, а угла при вершине сверла и количества просверленных отверстий — на рис. 213, б. Испытывали также сверла, покрытые окисной пленкой с целью увеличения их стой кости (рис. 213,в). На основании проведенных экспериментов установлено, что сверла изнашиваются главным образом по зад ним поверхностям; передние поверхности изнашиваются меньше.
Рис. 216. Зависимость времени сверления одного отвер стия в слоистом фенопласте на основе бумаги от ско рости вращения сверла (Tsukada)
Изменения сил резания в зависимости от количества просверлен ных отверстий при обработке слоистых фенопластов на основе стекловолокна представлены на рис. 214. Крутящий момент не увеличивается с ростом количества просверленных отверстий, а осевая сила резко возрастает.
Температура поверхности отверстий, просверленных в слоистых фенопластах на основе бумаги и стекловолокна, изменяется в зависимости от подачи (рис. 215) и от глубины отверстий. При уменьшении подачи температура повышается.
Применение охлаждающих жидкостей тоже оказывает большое влияние на снижение температуры. Рост температуры, наблюдаю щийся при сверлении слоистых фенопластов, обычно больше,
173
чем при сверлении поливинилхлорида или других термопластов Вследствие этого уменьшается стойкость сверла.
Время t с сверления отверстия глубиной 7 мм в слоистом фенопласте на основе бумаги, показано на рис. 216:
t = С п 1 = 11,1 ДОДД1’4 п~\
где я — скорость вращения сверла, об/мин; Рх — усилие подачи,
кгс (Tsukada).
Подача
Рис. 217. Изменение разности диаметров просверленного отверстия и сверла при сверлении слоистого фенопласта на основе бумаги от подачи и скорости вращения сверла
(СО = 27е; 2ф = 120°):
I — п = 4000 об/мин; 2 — 2000 об/мин; 3 — 1000 об/мин
Шероховатость внутренних поверхностей отверстий обычно меньше 4 мкм. Диаметр отверстия, как, правило, меньше диа метра сверла. Изменение разности диаметров отверстия и сверла
кгс. |
|
|
|
|
|
|
ом Д д д д |
|
|
|||
» W X X |
X |
X |
▲ А А |
А |
> |
0,2 Д д д |
|
|
|
|||
Сэ |
|
|
|
|
|
|
||||||
‘й 8 X X X X |
А А ▲ ▲ |
1 |
0.1 q р |
й |
© |
|
|
|||||
X X X X |
А А ▲ А |
^ |
0.05 IT |
|
i |
|
|
|||||
X X X X |
X д д д |
|
0,025 |
ЛДЛ |
I |
|
|
|||||
|
© |
1 |
|
|
||||||||
X X X X |
X д д Л |
|
|
500 |
2000 |
500 п.об/мин |
||||||
500 |
2000 |
|
|
|
|
000 |
0000 |
то |
||||
woo’" ' |
|
|
Скорость Вращения сверла |
|||||||||
woo |
|
т о |
|
|
||||||||
Скорость Вращения сверла |
|
|
|
а) |
|
|
6) |
|||||
|
а.I |
|
61 |
|
|
|
@ отверстия |
Высокого |
||||
Л легкое Вспучивание, |
|
|
качества: |
|
||||||||
|
|
О отверстия хорошего |
||||||||||
х Вспучивание: |
|
|
|
качества: |
|
|||||||
▲растрескивание |
|
|
|
Д легкое вспучивание |
||||||||
Рис. 218. Качество поверхностей отверстий |
Рис. 219. Оптимальные режимы сверления |
|||||||||||
при сверлении слоистого фенопласта на |
слоистого фенопласта на основе бумаги |
|||||||||||
основе бумаги обычным спиральным свер |
сверлом, имеющим разную высоту режу |
|||||||||||
лом с углом |
(о = 27° |
и 2ф = 120°: |
|
|
щих |
кромок: |
||||||
а — поверхность |
отверстия на входе свер |
а — поверхность |
отверстия на входе свер |
|||||||||
ла; б — на выходе сверла (Tsukada) |
|
ла; |
б — на |
выходе сверла |
при сверлении слоистого фенопласта на основе бумаги от подачи и скорости вращения сверла показано на рис. 217.
Оптимальные режимы сверления слоистых пластиков основаны на учете явлений вспучивания и растрескивания обрабатываемого материала вокруг кромок отверстия. Вспучивание означает частич-
174
ное отслаивание материала в зоне, непосредственно прилегающей к отверстию. На рис. 218 приведены оптимальные режимы сверле ния слоистых фенопластов на основе бумаги, дающие предста вление о трудностях, с которыми связано сверление этих материа лов без каких-либо повреждений поверхностей. При работе сверлом такой же конструкции и геометрии, но с разной высотой режущих кромок (см. рис. 212, г, д) диапазон оптимальных режимов свер ления слоистых пластиков расширяется до пределов, указанных на рис. 219.
s ,h m / o 5 |
|
|
|
|
|
|
s.nn/oS |
|
|
|
|
|
|
|
|||
АО XX д Л |
|
|
|
ОМд д д д д А д А |
|
||||||||||||
§ |
|
ОЛ |
|
|
§ |
|
|||||||||||
|
о,г |
ДГ |
д д д д |
|
|
0.2д д д д |
д А д Д |
|
|||||||||
<3 |
|
|
|
СЭ |
|
О |
|
О А д X |
|
||||||||
"§ |
|
0.1 |
и о ! |
Ад D |
0 |
|
|
§ |
0.1 |
|
|
||||||
^ |
0.05 |
|
Дь f t . |
9 |
|
|
~ 0,05 |
Щи$$ |
О О X X |
|
|||||||
0.025 |
2000 |
До |
|
500 |
п.ов/пин |
0.025 |
ш |
|
я |
0 X X |
|
||||||
|
|
500 |
500 |
2000 |
|
500 |
2000 |
500 |
2000 |
500 п,об/мин |
|||||||
|
|
woo оооо |
woo то |
woo |
|
юоо |
то |
|
woo то woo |
|
|||||||
|
|
|
Скорость вращения |
сверла |
|
|
Спорость вращения сверла |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
а) |
|
|
|
в) |
в) |
|
||||||
|
|
|
а) |
|
в) |
|
|
в) |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
ф отверстия |
высокого качества; |
|||||||||
|
|
@отверстия высокого качества; |
|
||||||||||||||
|
|
Оотверстия хорошего качества; |
|
О отверстия хорошего качества; |
|||||||||||||
|
|
А легкое вспучивание; |
|
|
|
д легкое вспучивание; |
|
||||||||||
|
|
х вспучивание |
|
|
|
|
|
* вспучивание |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Рис. 220. Оптимальные режимы сверления |
Рис. 221. Оптимальные режимы сверления |
||||||||||||||||
слоистого |
фенопласта |
на |
основе ткани |
слоистого |
меламина |
на |
основе |
бумаги |
|||||||||
|
|
(со = 27°; 2ф = |
120°): |
|
|
|
(со = |
27°; |
2ср = |
120е): |
|
||||||
а — поверхность |
отверстия на входе свер |
а — поверхность |
отверстия |
на входе свер |
|||||||||||||
ла; |
|
б — поверхность |
отверстия; |
в — по |
ла; |
б — поверхность |
отверстия; |
в — |
|||||||||
верхность отверстия |
на выходе |
сверла |
поверхность отверстия |
на |
выходе |
сверла |
(Tsukada)
Стружка, образующаяся при сверлении слоистого фенопласта на тканевой основе, всегда прерывистая и порошкообразная. Однако вспучивание или растрескивание обрабатываемого мате риала вокруг кромок отверстий наблюдается редко. Следовательно, диапазон оптимальных режимов сверления текстолита относи тельно широк по сравнению с режимами для слоистых пластиков на бумажной основе. Оптимальные режимы сверления слоистых фенопластов на тканевой основе представлены на рис. 220.
Стружка и внешний вид отверстий, просверленных в слоистом меламине на бумажной основе, такие же как и в слоистом фено пласте на тканевой основе. Оптимальные режимы сверления слоистого меламина даны на рис. 221.
Литые реактопласты
Образование трещин вокруг кромок отверстий на входе и вы ходе сверла — обычное явление при сверлении литого лолиэфиропласта, так же как и литых деталей из карбамида (мочевины), литого фенопласта или других хрупких пластмасс. Размеры тре щин зависят не только от режимов сверления, но и от конструк ции и геометрии сверла. Наибольшее влияние на размеры трещин
175
оказывают подача, угол при вершине и передний угол. Трещины становятся больше с увеличением угла при вершине и при боль ших подачах. Их размеры незначительно возрастают при увеличе нии угла наклона винтовой канавки сверла и скорости резания.
Скорость вращения сверла
о зона оптимальных режимов(трещины отсутствуют) Л мелкие трещины х больщие трещины
Рис. 222. Оптимальные режимы сверления литого полиэфиропласта
(и = 20°,• а = 15°):
оппп’ |
переменный |
|
угол при |
вершине и |
скорость |
вращения |
|
20UU |
оо/мин; |
б, г |
— переменная |
скорость |
вращения |
и угол при |
|
вершине 2ф |
80° (а, |
б — на входе сверла; в, г — на выходе сверла) |
На основании данных, полученных при наблюдениях за каче ством отверстий, разработаны оптимальные режимы сверления (светлые точки), обеспечивающие отсутствие трещин при сверле нии литого полиэфиропласта (рис. 222). Диапазон оптимальных режимов сверления расширяется в случаях применения сверл
176
бд,нгс/мм2;рх,юс;М,кгс-см |
|
||||
г5 |
Подача |
|
|
|
|
—'5 : |
|
|
|
||
СЗ 8 |
\S,MIн/об |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
■On |
|
|
|
|
|
«х 2 |
\0,2 |
|
|
|
|
*-j |
|
|
|
||
§ ^ |
|
|
|
|
|
Cits |
|
|
|
|
|
сз £ |
|
|
|
|
|
3: |
|
|
|
|
|
ig |
\ |
ч 01 |
|
|
|
|
|
|
|
||
» |
'—■ - |
|
|
|
|
Й 13 |
|
|
|
|
|
Clt |
|
005" |
|
|
|
t a |
|
|
|
||
“f Q. |
|
|
|
|
|
? W |
III|(|1м 2 |
|
|
|
|
r9r<U |
|
|
|
||
CJ |
|
;7~оТ~~ |
|
|
|
СЭ |
& « |
|
|
||
0 |
|
_____ |
75 |
Ю0 °C |
|
15 |
50 |
||||
|
|
Температура |
|
Рис. 223. Зависимость крутящего момента (штриховые линии), осевой силы (сплошные
линии) и предела прочности на разрыв (штрихпунктирные линии) от температуры резания при сверлении литого полиэфира с различными подачами
;
_
Толщина а) обрабатываемого
материала 30 мм
1
А _ _ _ 1
, „
-т-------1-----
Толщина
8)обрабатываемого материала 30 мм
рис. 224. Осциллограммы сил резания при глубоком сверлении
литого полиэфира (а) и поли карбоната (б):
1 — крутящий |
момент; 2 — |
осевая |
сила |
Рис. 225. Сравнительный график про изводительности сверления литого по лиэфира (сплошные линии) и эпо ксипласта (штриховые линии (со = 27°; 2ф = 120°) (Tsukada)
специальных конструкций (см. рис. 148,6 и в), или когда обра батываемый материал предварительно нагревается до соответ ствующей температуры и переходит в полупластифицированное состояние, как при горячей штамповке.
Изменения сил резания в зависимости от рабочей температуры при нескольких значениях подачи представлены на рис. 223. В интервале температур от 50 до 75° С стружка становится непре рывной даже при большой подаче; однако если температура слишком высокая, стружка становится прерывистой.
СЗ |
|
|
|
> |
|
|
|
Сз |
|
|
|
Сэ |
|
|
|
с: |
|
|
|
О 200 ООО п,об/мин |
0 |
10 |
20 30 а)° |
Скорость |
|
Угол |
наклона |
вращения сверла |
винтовой канавки |
Рис. 226. Оптимальные режимы сверления листовой кар бамидной смолы перовым сверлом с углом при вершине
118° (Tsueda):
О — трещины отсутствуют; х — трещины образуются
Крутящий момент несколько уменьшается, а осевая сила возрастает почти пропорционально увеличению угла при вершине сверла. Осевая сила возрастает линейно с увеличением подачи; однако большого увеличения крутящего момента при увеличении подачи не наблюдается, так как при большой подаче образуется прерывистая стружка с трещинами. Эти явления отличаются от наблюдающихся при сверлении термопластов. На рис. 224 приведены сравнительные осциллограммы, характеризующие про цессы сверления литого полиэфиропласта и поликарбоната (тол щина материала 30 мм).
Время сверления отверстия глубиной 10 мм в литом полиэфиропласте и литом эпоксипласте в зависимости от подачи и скорости вращения сверла представлено на рис. 225. Поведение литого эпоксипласта сходно с литым полиэфиропластом.
Оптимальные режимы сверления листовой карбомидной смо лы перовым сверлом приведены на рис. 226.
ГЛАВА 9
ОТДЕЛОЧНЫЕ ОПЕРАЦИИ
Методы отделки
Во многих случаях литые или механически обработанные детали из пластмасс Необходимо дополнительно отделывать. Для отде лочных операций используют напильники (для опиливания или доводки, снятия заусенцев, чистовой обработки формованных и литых деталей, для отделки кромок и углов пластмассовых листов), а также применяют
абразивные материалы. Клас |
|
|
Т а б л и ц а |
20 |
|||||
сификация методов отделки аб |
Методы отделочной обработки |
|
|||||||
разивами |
приведена в табл. 20. |
пластмасс абразивами |
|
||||||
Опиливание |
Применение абразивов в состоянии |
||||||||
|
|
|
|
|
|||||
При |
выборе |
напильника |
свободном |
|
связанном |
|
|||
следует учитывать, что тип, |
|
|
|
|
|
||||
форма, размеры, насечка на |
Галтовка |
|
Шлифование |
|
|||||
пильника |
определяют легкость |
Отделочная |
об- |
Ленточное |
шлифо- |
||||
и скорость |
съема |
припуска и |
работка |
об- |
ванне |
(включая |
|||
качество |
опиленной |
поверхно |
дувкой |
|
шлифование |
лен |
|||
|
|
кварцевой |
|||||||
сти. |
|
|
|
|
|
|
той) |
|
|
Термопласты легко подда |
Полирование |
|
|
|
|
||||
ются опиливанию и при рацио |
|
|
|
|
|
||||
нальном |
проведении |
операции |
отделочного полирования |
посред |
|||||
могут быть |
подготовлены для |
ством одного опиливания. Применением для отделки термопла
стов |
обычных напильников |
для |
металла не |
дает удовлетвори |
|
тельных |
результатов, так |
как |
они быстро забиваются струж |
||
кой. |
Большую производительность п'ри обработке термопластов |
||||
обеспечивают остроносые личные напильники |
с глубокой, оди |
||||
нарной |
насечкой и дугообразными зубьями с |
крупным шагом, |
подобные применяемым для опиливания алюминия, магния и других мягких металлов. Этот способ подобен шевингованию и обеспечивает гладкую и чистую поверхность. Полукруглыми напильниками выглаживают внутреннюю поверхность отверстий, а трехгранными прорезают V-образные желобки или канавки. Чтобы предохранить напильник от забивания стружкой, его надо часто прочищать проволочной или фибровой щеткой. Опили-
179
вание следует производить длинными, колебательными движени ями с легким нажимом.
Изделия из реактопластов, полученные литьем под давлением или прессованием всегда нуждаются в некоторых отделочных операциях для удаления литников или грата по линиям разъема.
Количество снимаемого напильниками слоя материала зави сит от давления, приложенного к напильнику, и скорости опили вания. На рис. 227 представлено соотношение между количеством материала, снимаемого в единицу времени, скоростью опиливания и давлением на напильник при обработке слоистого фенопласта
на основе бумаги. Установлено, что съем материала увеличивает ся с возрастанием скорости опиливания и давления. Одна ко при опиливании реактопла стов напильники быстро изна шиваются.
|
|
|
|
|
|
Шлифование |
|||||
|
|
ригели |
„ v |
|
Шлифовальные станки, глав |
||||||
|
|
|
ным образом, плоско- и бесцен |
||||||||
Давление |
на напильник v |
^ |
|
трово-шлифовальные для обра |
|||||||
Рис. 227. Зависимость между количеством |
ботки |
металлов |
часто |
исполь |
|||||||
зуют |
для отделки |
пластмассо |
|||||||||
материала, |
снимаемого в единицу вре |
||||||||||
мени, скоростью и давлением |
на напиль |
вых |
деталей с |
относительно |
|||||||
ник обычного типа при опиливании слои |
|||||||||||
стого |
фенопласта на основе бумаги |
|
жесткими допусками. При шли |
||||||||
даются |
некоторые трудности |
|
фовании |
термопластов |
наблю |
||||||
из-за их низкой температуры плав |
|||||||||||
ления, |
в |
результате |
чего |
засаливается |
поверхность |
абразив |
|||||
ного круга. Шлифование реактопластов, |
особенно, |
содержащих |
|||||||||
абразивные наполнители в виде стекла, |
асбеста или слюды, ши |
||||||||||
роко |
применяется благодаря |
преимуществам |
по |
сравнению |
с обработкой таких материалов обычными режущими инструмен тами.
Рекомендуется пользоваться шлифовальными кругами с откры той структурой * и низкой твердостью и работать с обильным охлаждением, чтобы предохранить круг от перегрева и засалива ния. Недавно созданные шлифовальные круги с пустотелыми абразивными зернами из окиси алюминия нашли широкое приме нение для шлифования пластмасс без засаливания круга. При выборе шлифовальных кругов и режимов шлифования следует исходить из основных положений методов резки абразивами, рассмотренных в гл. 5. Некоторые примеры приведены в табл. 21.
* С большими промежутками (порами) между зернами абразива. (Перев).
180