книги из ГПНТБ / Сагарда А.А. Алмазно-абразивная обработка деталей машин
.pdfэпоксидным клеем следующего состава: смола ЭД-6 — 60; пластификатор (дибутилфталат) — 9; наполнитель (мелкий стальной порошок) — 24; отвердитель (полиэтиленполи-
.амин) — 7 весовых частей.
Эпоксидную смолу нагревают до температуры 70—80° С; при перемешивании в нее добавляют дибутилфталат, а за тем вводят наполнитель (стальной порошок). Приготовлен ный таким образом компаунд тщательно перемешивают в течение 20—30 мин.
Компаунд, не содержащий отвердителя, можно хранить в закрытом сосуде продолжительное время. Для приклеи вания одного комплекта брусков достаточно 10 г компаун да и 1 см3 отвердителя.
Перед склеиванием поверхности брусков и колодок тща тельно зачищают шкуркой и обезжиривают ацетоном. Ког да склеиваемые поверхности подготовлены, в компаунд вводят отвердитель и тщательно перемешивают стеклянной палочкой. Клей наносят тонким слоем и подсушивают в те чение 1—2 мин. Бруски накладывают на колодки и плотно прижимают струбцинами или специально изготовленными для этой цели зажимами. Наибольшая прочность склеива ния получается при толщине пленки клея 0,03—0,07 мм. Указанная толщина пленки получается при давлении 0,5—5 кг/см2. Склеивание должно производиться при тем пературе 18—20° С в течение 24 часов.
Обрабаты |
ваемый мате риал |
, |
|
Таблица 22
Режимы алмазного хонингования
|
Скорость |
Скорость |
|
|
|
воэврат- |
|
|
|
|
враща |
Давление, |
|
|
Операция |
тельного |
но-посту- |
Состав СОЖ |
|
движ е |
пательно- |
кг/см1 |
||
|
ния, |
го дви |
|
|
|
м/мин |
жения, |
|
|
|
|
мімин |
|
|
Чугун |
Предварительное |
|
20—25 |
10— 15 |
Керосин |
|
хонингование |
|
|
|
|
|
|
|
|
60—80 |
|
|
|
|
|
Окончательное |
10— 15 |
2 - 5 |
|
||
|
|
70% керо |
||||
|
хонингование |
|
|
|
||
|
|
|
|
сина и 30% |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
веретенно |
•Сталь |
Хонингование |
30—40 |
8— 10 |
5 -7 ,5 |
го масла |
|
П р и м е ч а н и е . |
При |
хонинговании |
отверстий |
малых диаметров (менее |
||
*30 мм) |
режимы резания |
снижаются. |
|
|
|
144
ö |
|
сг |
|
а |
алмазных порошков при требуемой шероховатости поверхности |
и зернистость алмазных порошков_______________ |
|
Рекомендуемые марки |
Марки и зернистость |
Н<У я н
\0сб
я S
! / 4 [0 3-2577
|
о |
|
■4« |
s |
|
|
141 |
« |
|
|
CS — |
|
§- |
§. |
|
и и |
|
a |
|
|
< < |
|
о |
|
|
|
|
< |
|
ть о |
о Th |
о |
|
|
О |
cs ^ |
о |
|
|
со о |
CS |
|
||
CS — |
CS CS |
a |
cs |
|
£ £ |
a a |
U |
a |
|
ÜU |
U U |
< |
U |
|
< < |
< < |
|
< |
|
00о |
О 00 |
о со |
О 00 |
|
Th cs |
|
|||
сч сч |
Th CS |
S S |
Th cs |
|
и и |
a a |
и и |
a a |
|
U U |
< < |
U C J |
|
|
< < |
< < |
|
< < |
|
|
о |
о о |
|
|
О О |
о о |
|
|
|
— 00 |
ю Th |
|
|
|
ю ^ |
іо О |
СО О |
о со |
|
СОСОЮ о |
|
|||
CS о |
со ю |
oo со |
|
|
D, О |
5 5 |
а о |
т а |
|
у и |
и и |
|
||
U U |
U U |
< < |
< < |
|
< < |
< < |
|
|
|
|
о о ю |
|
о |
|
|
О со CS |
|
о о |
|
|
CS ~ — |
|
— 00 |
|
о о
— 00
а а
ии
<<
о ю о СО CS О
О О ю
О СО CS CS — —
CL, QСХ, у и и
< < <
о о
юо
(N CS
Ю—ЮО
со cs m m
ии
<<
я
cd
Ш
О
Оч
в
Ö Я
4>
яt,
о з*1
2 а . £
а) 3 О к
ю о со |
о о |
|
CS CS —< — со |
т т |
|
и и и |
сот |
|
и и |
и и |
|
< < < |
< < |
« |
ю о |
|
|
— LO |
|
|
со cs |
о т о |
|
о ю |
о о |
|
о —• |
о cs со О СО |
|
Tf СО |
cs —1—*CS — |
|
и и |
т т т |
т т |
и а о |
и и |
|
< < |
< < < |
< < |
о о |
о о |
о о |
о о |
ю о |
LQ О |
ЮTh |
CS CS |
CS CS |
о о |
ю о |
ю о |
со о |
— ю |
~ LQ |
СО LO |
СО CS |
СО CS |
и а |
т т |
т т |
и и |
и и |
|
< < |
< < |
< < |
\о я
О Е-
° 5 3 н
а. о
со
о
3
X
X cd
К
о
2
X
э*
о
а
о
а.
X
н
X
<ѵ
X
о.
О
о о о о
cs cs о ю
О О О о —Н ю о
оо о -Г
оо о о
CS —•о ю
o' o' —Г
I I I I
О со о о —«о ю о
о" о о -J
О о —« —
ю о о о
о —< о о
0 * 0 ^ ^
оо о о
Оо ——
оо о о
3
X
о
а , X
145
Перед установкой на рабочее место хонинговальные го |
|
ловки в сборе с алмазными брусками прирабатываются на |
|
бракованных деталях. Для ускорения процесса приработки |
|
применяют абразивный порошок марок КЗ, К.Ч или ЭБ, |
|
замешанный с солидолом или любой другой консистентной |
|
смазкой. Порошок наносят на внутреннюю поверхность об |
|
рабатываемой детали. Зернистость порошка должна быть |
|
на 1—2 номера больше зернистости прирабатываемых бру |
|
сков. Приработку производят с периодической подачей сма |
|
зочно-охлаждающей жидкости. Давление на бруски в про |
|
цессе приработки должно быть в |
пределах 2—3 кг/сма. |
Бруски считаются приработанными, когда площадь кон |
|
такта их с обрабатываемой поверхностью достигнет 60—70% |
|
общей площади алмазоносного слоя брусков. |
|
После указанной подготовки хонинговальную головку |
|
ставят на рабочее место. |
|
Режимы алмазного хонингования должны соответство |
|
вать данным, приведенным в табл. 22. В табл. 23 указаны |
|
марки и зернистость алмазных порошков для изготовления |
|
брусков (ГОСТ 9206—70) в зависимости от снимаемого при |
|
пуска и требуемой шероховатости поверхности. |
|
В табл. 24 приведены данные по удельному расходу |
|
синтетических алмазов при хонинговании. Укрупненные |
|
нормы расхода приведены ниже: |
|
Наименование |
Расход алмазов на |
деталей |
1000отверстий, на* |
|
ратов |
А в т о м о б и л ь н ы е д в и г а т е л и |
|
Блоки ц и л и н д р о в ......................................................... |
2 |
Ш атуны ............................................................................. |
4 |
Тормозные цилиндры ................................................. |
1 |
Компрессоры .................................................................. |
1 |
Д в и г а т е л и м о т о ц и к л о в и м о т о р о л |
|
леров- |
|
Цилиндры .................................................................. |
3 |
Ш атуны .......................................................................... |
5 |
Д в и г а т е л и т р а к т о р о в и к о м б а й н о в |
|
Цилиндры ................................................................... |
25 |
Ш атуны ............................................................................ |
10 |
Г и л ь з ы ............................................................................ |
30 |
Р е м о н т и р у е м ы е а в т о м о б и л ь н ы е |
|
д в и г а т е л и |
|
Блоки ц и л и н д р о в ..................................................... |
5 |
146
Ш атун ы .............................................................................. |
4 |
Тормозные цилиндры .................................................. |
1 |
Д р у г и е д е т а л и |
|
Втулки судовых дизелей .......................................... |
50 |
Ш естерн и ......................................................................... |
10 |
Детали бытовых холодильников................................. |
1 |
В случае появления налипания на брусках необходимо вывести хонинговальную головку из отверстия и зачистить места налипания обычным абразивным бруском. После это го можно продолжать работу при более низком давлении. Образовавшиеся выемки на алмазных брусках не влияют на качество поверхности и геометрическую форму отверстия. В случае систематического появления рисок на обрабатывае мой поверхности необходимо увеличить процентное содер жание масла в охлаждающей жидкости.
ШЛИФОВАНИЕ И СУПЕРФИНИШИРОВАНИЕ АЛМАЗНЫМИ ЭЛАСТИЧНЫМИ ЛЕНТАМИ.
ОБРАБОТКА АЛМАЗНЫМИ ПРИТИРАМИ
АЛМАЗНЫЕ ЭЛАСТИЧНЫЕ ЛЕНТЫ
Ленточное шлифование все более широко применяется в промышленности благодаря ряду преимуществ по сравнению со шлифованием кругами (высокая размерная стойкость ин струмента, возможность обработки фасонных поверхно стей, высокая чистота обработанных поверхностей, более простое и дешевое оборудование, сравнительно низкая квалификация обслуживающего персонала).
Основным недостатком обычных абразивных лент явля |
|
ется их низкая износостойкость, что является серьезным |
|
препятствием для использования ленточного |
шлифования |
в условиях массового производства и для автоматизации |
|
процесса. Поэтому возникла необходимость в |
разработке |
и исследовании алмазных лент. Алмазные ленты, выпускае |
|
мые отечественной промышленностью, а также ленты фир |
|
мы «Нортон» (США), изготавливаются по аналогии с абра |
|
зивными однослойными на клеевой связке. |
Износостой |
кость таких алмазных лент недостаточна.
В Институте сверхтвердых материалов разработаны алмазные эластичные ленты [3]. Производство таких лент освоено Томилинским заводом алмазных инструментов.
VJ І-Ю 3-2577 |
147 |
Ленты выпускают бесконечные (бесшовные) для шлифо вания и в виде конечных пластин для суперфиниширования. Размеры бесконечных лент: ширина 20—25 мм, длина 1940—1960 мм. Размеры конечных лент: ширина 20— 180 мм, длина 150 мм. Конечные ленты имеют свободные безалмазные тканевые концы для крепления в приспособле ниях. Ленты легко раскраиваются на полоски необходимой ширины.
Основа лент — высокопрочная малодеформирующаяся лавсановая ткань. В Институте сверхтвердых материалов разработан ряд связок на основе каучука для эластичных
лент: |
Р1 — эластичная, Р4 — эластичная |
повышенной |
|||||
твердости, Р9 — полужесткая, |
Р14Е — жесткая. |
|
|||||
|
Ленты изготавливают методом вулканизации. Толщина |
||||||
алмазоносного |
слоя |
серийно |
выпускаемых |
лент |
0,7— |
||
0,8 |
мм. Зернистость лент находится в диапазоне от ACM |
||||||
3/2 |
до |
АСО |
80/63, |
концентрация — 25, 50, |
100, |
150%. |
Ленты водомаслостойкие и могут работать при охлаждении керосином, маслом, эмульсией, 3%-ным содовым раствором, водой и др. Не допускается охлаждение тринатрийфосфатом и растворами с присадками триэтаноламина. Охлажде ние при работе алмазными эластичными лентами обяза тельно. Максимальное удлинение лент — 3—5%.
После разработки нового алмазного инструмента были исследованы его технологические возможности. Ниже при ведены результаты исследования процессов суперфиниши рования алмазными эластичными конечными лентами и шлифования бесконечными лентами в условиях жесткого и охватывающего контакта (свободной ветвью).
СУПЕРФИНИШ ИРОВАНИЕ АЛМАЗНЫ МИ ЛЕНТАМИ
С целью определения оптимальных режимов обработки, влияния исходной шероховатости и смазывающе-охлаждаю- щей жидкости проводились испытания алмазных эластич- -ных лент на связках Р1, Р4, Р9 и Р14Е 50%-ной концентра ции зернистостью АСО 80/63 [15] на станке модели ВС-22. Величину съема металла замеряли микрокатором с ценой деления 0,5 мкм, шероховатость поверхности — профило- графом-профилометром модели 201 завода «Калибр». Испы тания проводили на образцах 05 0 мм, I = 20 мм, изготов ленных из стали 45 и закаленных до твердости HRC 48—52.
148
При окончательной обработке деталей машин наиболее существенное значение имеет способность режущего ин струмента максимально снижать шероховатость обработан ной поверхности. В процессе исследований проверяли воз можность алмазных эластичных лент обрабатывать детали с различной исходной шероховатостью поверхности. Испы-
Рис. 49. Зависимость |
съема металла от исходной шерохова |
||
тости поверхности и жесткости лент на связке (сплошные кри |
|||
вые — Т = |
30 сек; пунктирные — Т = |
300 сек): |
|
/ - Р 9 ; |
2—Р4; 3 —РНЕ; 4— Р1. |
|
|
тание проводили |
при |
скорости вращения |
детали. идет= |
= 23,5 м/мин, числе двойных колебаний |
ленты в минуту |
п = 600; амплитуде а = 5 мм и удельном давлении Р —
— 4 кгісм2. На рис. 49 представлена зависимость величины съема металла алмазными лентами от исходной шерохова тости поверхности и жесткости лент при обработке в тече* ние 30 и 300 сек. Как видно из рисунка, съем металла по вышается при увеличении исходной шероховатости поверх ности и зависит от жесткости алмазных лент. Так, при ис пользовании наиболее жесткой ленты Р14Е наблюдается максимальный съем, а при использовании эластичной лен ты Р1 — минимальный. При увеличении времени испыта-' ний от 30 сек до 300 сек величина съема металла повыша ется, однако при исходной шероховатости Ѵ4 — Ѵ5 (Rz = = 15 ч- 25 мкм) съем металла алмазными лентами, изготов ленными на связках Р9 и Р14Е, происходит в основном в течение первых 30 сек работы.
Ѵа+ІО* |
149 |
Таблица 25
Зависимость класса чистоты поверхности, получаемого после обработки от исходного
Связка
Исходная чис тота поверх ности
Достигаемая чис тота поверхности
Связка
Т=30 |
Т=300 |
сск |
сск |
Исходная чис тота поверх ности
Достигаемая чис тота поверхности
. Т=30 |
Т=300 |
сек |
сек |
|
5 |
66 |
76 |
|
5 |
7а |
8а |
рі |
6в |
7а |
7в |
Р9 |
66 |
8а |
8в |
7а |
7в |
8а |
7а |
86 |
8в |
||
|
8а |
8в |
9а |
|
8а |
96 |
106 |
|
9а |
9в |
10а |
|
9а |
н е |
126 |
|
5 |
6в |
8а |
|
5 |
76 |
9а |
Р4 |
66 |
7в |
86 |
|
66 |
86 |
9в |
76 |
86 |
8в |
|
7в |
8в |
9в |
|
|
8а |
9а |
10а |
|
9а |
10а |
10а |
|
8а |
106 |
116 |
|
|
|
|
Зависимость достигнутой шероховатости поверхности де тали от исходной в результате обработки алмазными лен тами представлена в виде табл. 25. Шероховатость поверх ности значительно снижается при полировании в течение 300 сек. Большая разница в исходной и получаемой шерохо ватости поверхности при времени испытаний 30 и 300 сек наблюдается только при исходной шероховатости поверх ности V5. При более низкой исходной шероховатости эта разница заметна гораздо меньше. Так, при исходной шеро ховатости Ѵ4 — Ѵ5 и времени полирования 30 сек алмаз ными лентами на связке Р9 и Р14Е чистота поверхности
повышается до 7-го класса, |
а при |
времени испытаний |
300 сек — до Ѵ8—Ѵ9. При |
исходной |
шероховатости Ѵ9 |
и применении ленты на связке Р14Е чистота поверхности повышается до 10-го класса, а на связке Р9 — до 11—12-го класса. При такой исходной шероховатости самая низкая чистота поверхности получается при обработке алмазными лентами на связке Р1, самая высокая — на связке Р9. При исходной шероховатости Ѵ4—Ѵ7 получение максималь ной чистоты поверхности обеспечивается в случае приме нения алмазных лент на связке Р14Е.
Исследовано влияние различных составов СОЖ на по казатели процесса суперфиниширования. В качестве СОЖ применяли следующие жидкости: эмульсию; керосин; мас-
150
ло веретенное; смесь масла веретенного и керосина в про порции 1 : 1 и 1 : 3; смесь керосина (75%), масла веретен ного (24%), олеиновой кислоты (1 %); смесь керосина (74%)г масла веретенного (24%), олеиновой кислоты (2%). Полиро вание осуществляли лентой, изготовленной на связке Р9 с алмазами АСО 80/63 50%-ной концентрации при цдет =
= |
23,5 м/мин; п = 600 двойных ходов/мин, а = 5 мм, Р = |
= |
4 кГ/см2. |
Рис. 50. Зависимость съема металла от состава СОЖ:
/ — эм ульсия; |
2 — масло веретенное; 3 — керосин; 4 — 50% |
керо |
|||
сина н 50% |
масла веретенного; 5 — 75% |
керосина и 25% |
масла |
||
веретенного; |
6 |
— 75% керосин а, 24% |
масла веретенного и 1% олеи |
||
новой кислоты ; |
7 — 75% керосина, |
23% |
масла веретенного |
и 2% |
|
|
|
олеиновой кислоты . |
|
Как видно из рис. 50, при использовании первых пяти жидкостей обеспечивается получение примерно одинакового съема металла. В случае применения смеси 50% керосина и 50% веретенного масла съем металла за первые 30 сек времени происходит более интенсивно. Введение в смесь 75% керосина, 24% веретенного масла и 1% олеиновой ки слоты приводит к повышению съема металла на 50—100%. При этом интенсивность съема также повышается в течение первых 30 сек. Добавление олеиновой кислоты в количестве 2% не приводит к дальнейшему повышению производи тельности. Обработка производилась в течение 300 сек (бе лые столбики) и 30 сек (заштрихованные).
СОЖ не оказывают существенного влияния на ше роховатость обработанной поверхности. Так, в процессе
151
|
|
Влияние связки и зернистости |
лент на |
|||
|
|
|
|
|
Зернистость алма- |
|
|
АСО 80/63 |
АСО |
63/50 |
АСО 50/40 |
||
Связка* |
Съем, мкм |
Класс чис тоты |
Съем, мкм |
Класс чистоты |
Съем, мкм |
Класс чистоты |
|
||||||
P I |
4,0 |
9а |
3,0 |
9в |
2,0 |
10а |
Р4 |
6,0 |
12а |
5,5 |
126 |
4,0 |
126 |
Р9 |
13,5 |
116 |
12,0 |
116 |
9,5 |
11 в |
Р14Е |
30,0 |
96 |
26,0 |
96 |
17,0 |
10а |
обработки алмазными лентами, изготовленными на связках Р4 и Р9, при испытании в течение 300-тс со всеми иссле дованными СОЖ обеспечивается получение шероховатости поверхности V II—V12 (Rz = 0,15—0,4 мкм)\ на связке
Рис. |
51. Зависимость съема |
металла |
Рис. |
52. |
Зависимость |
съема |
|||
(кривые 1, 3) и шероховатости |
поверх |
металла (кривые 1, 4) и шеро |
|||||||
ности (кривые 2, 4) от амплитуды коле |
ховатости |
поверхности |
(кри |
||||||
|
баний а: |
|
|
вые 2, 3) от зернистости ал |
|||||
1,4 — врем я обработки Т = |
300 сек; 2, 3 — |
|
|
мазных лент: |
|
||||
|
Г = 30 сек. |
|
|
/, |
3 — время |
обработки |
Г=» |
||
|
|
|
|
|
300 |
сек; |
2 , 4 — Т = 30 сек. |
||
Р14Е — V10 (Rz = 0,44-0,65 мкм), |
на |
связке |
Р1 — V9— |
||||||
Ѵ10 |
(Rz — 0,5ч-1,2 |
мкм) при |
исходной |
шероховатости |
|||||
V8—Ѵ9 (Rz = 1,2-р-3,2 мкм). |
|
|
|
|
|
|
Как показали испытания, изменение числа оборотов де тали в диапазоне 125—400 об/мин существенного влияния на величину съема металла и шероховатость поверхности
съем металла |
и шероховатость |
поверхности |
|
Таблица 26 |
||||||
|
|
|
||||||||
зоо в ленте |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ACM 40/28 |
ACM 20/14 |
ACM |
10/7 |
ACM 7/5 |
ACM 3/2 |
|||||
Съем,мкм |
|
Съем,мкм |
, |
Съем,мкм |
|
|
* |
|
Съем,мкм |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
* |
|
|
||||
лассК чистоты |
лассК чистоты |
|
Класс чистоты |
•5 |
лассК чистоты |
Класс чистоты |
||||
|
и |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
S |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
fl |
|
|
|
1,5—2,0 |
9а |
1,5 |
126 |
1,0 |
126, 12в |
0,5 |
12в, 136 |
0—0,5 |
12в 136 |
|
3,0 |
126 |
1,5 |
126 |
1,0 |
|
12в |
0,5 |
126 |
0,5 |
12а |
4,0 |
126 |
2,0 |
12в |
1,5 |
|
12в |
1,0 |
12в |
0—0,5 |
12а |
13,5 |
На |
4,0 |
12а |
2,0 |
|
12а |
1,0 |
12а |
0,5 |
На |
не оказывает. Съем металла возрастает при увеличении ам плитуды колебания ленты до 3—5 мм, а затем уменьшает ся (рис. 51). Шероховатость поверхности при амплитуде 6— 7,5 мм несколько возрастает. Амплитуда колебаний 3— 5 мм является оптимальной с точки зрения производитель ности й шероховатости.
Съем металла практически не зависит от концентрации алмазов. Незначительное повышение съема наблюдается при увеличении концентрации с 50до 100%-ной, шерохова тость поверхности при этом незначительно снижает ся. Основное влияние на шероховатость поверхности ока зывает время обработки. Таким образом, концентрацию алмазных лент выше 100%-ной применять нецелесооб разно.
Влияние зернистости алмазов на основные показатели исследовали при обработке лентами на связке Р9 100%-ной концентрации, исходной шероховатости i?z = l,0-f- -г- 2,5 мкм. Результаты испытаний представлены в виде гра фиков, приведенных на рис. 52. Съем металла увеличивает ся при повышении зернистости до АСО 63/50. Шерохова тость поверхности при зернистости от ACM 7/5 до ACM 40/28 примерно одинакова. Для получения более высоких классов чистоты поверхности необходимо применять мелко зернистые ленты.
Зависимость величины съема и шероховатости поверх ности для лент зернистостью от АСО 80/63 до ACM 3/2 от связки представлена в виде табл. 26. Исходная шерохова тость при обработке лентами зернистостью АСО 80/63 — ACM 40/28 соответствовала 7в — 8а классу, а при обработке
-152 |
153 |
лентами |
зернистостью |
ACM |
20/14 — ACM 3/2 — 10а — |
|
106 классу. |
|
150 об/мин-, |
пл = 600 двой |
|
Режим |
обработки: |
/гдет = |
||
ных ходов/мин-, а = 5 мм; Р = |
3 кг/см2; Т |
= 5 мин. |
||
Как видно из табл. 26, при обработке деталей с исходной |
||||
шероховатостью Ѵ7в—Ѵ8а максимальная |
чистота поверх- |
Опорная поверхность, %
Рис. 53. Кривые опорных поверхностей при алмазном и абра зивном полировании.
ности обеспечивается при обработке алмазными лентами на связках Р4 и Р9, а с исходной шероховатостью ѴЮа—
ѴЮб — на связке Р1. |
|
|
ке |
Минимальная шероховатость поверхности при обработ |
|
лентами на связке Р14Е соответствует |
11в классу, |
|
на |
связке Р9 и Р 4 — 12а классу, на связке |
Р1 — 12в — |
136 классу.
На рис. 53 представлены кривые опорных поверхностей 9-го класса чистоты, обработанных при том же режиме в течение 30 сек абразивной (кривая 1) и алмазными лентами АСО 80/63—100% на связках Р14Е (кривая 2) и Р9 (кри вая 3). При суперфинишировании алмазными лентами фак тическая опорная поверхность увеличивается. Так, при из носе в 4 мкм фактическая опорная поверхность после обра ботки абразивными лентами составляет 35%, а после обра ботки алмазными лентами— до 60%.