книги из ГПНТБ / Инженерные изыскания в строительстве. Инженерно-геологические, геофизические и геодезические исследования [сборник]
.pdfПри заданном значении Та необходимо подбирать такое значение статической полосы пропускания, чтобы обеспечивалось соотношение
• ^ L * l . |
(90) |
При этом разрешающая способность будет опреде ляться той же формулой, что и при последовательном анализе, а значение полосы пропускания приближенным соотношением
|
Д / ^ А |
(91J |
где А—коэффициент, |
близкий к |
единице. |
6.О П Р Е Д Е Л Ь Н О Й РАЗРЕШАЮЩЕЙ СПОСОБНОСТИ СИСТЕМЫ
В ЧМ |
радиолокаторах, |
по мнению |
зарубежных |
специалистов, |
на величину |
разрешающей |
способности |
б / д д как при |
одновремен |
ном, так и при последовательном анализе накладываются два огра
ничения: |
|
первое |
связано |
|
с |
дискретностью |
анализируемого |
|||||
спектра |
и |
может |
|
быть |
|
записано |
в |
виде |
неравенства |
|||
&f д д > 2 Р п |
; |
второе |
связано |
с конечной |
шириной |
динамической |
||||||
полосы пропускания |
фильтра |
и |
математически выражается не |
|||||||||
равенством |
б / Д д ^ ЙД/Д, |
где |
а — коэффициент, зависящий от |
метода |
||||||||
индикации |
|
и режима |
работы |
анализатора |
(обычно а < 1 ) . F n — часто |
|||||||
та повторений |
опроса |
дальности |
(для кривой |
модуляции |
с мгно |
|||||||
венным обратным х о д о м Fn |
= |
FN). |
|
|
|
|
|
|||||
Чтобы выразить разрешающую способность через расстояние, |
||||||||||||
вспомним |
|
выражение |
для дальномерного |
приращения частоты: |
Ь=~^Д |
(921 |
или |
|
Тогда |
|
8 / а д = / Р + ад-/р = ^ 8 Д , |
(94) |
откуда |
|
Подставив в эту формулу выражение первого ограничения, получим
60
В общем виде выражение разрешающей |
способности |
можно |
||
записать так: |
|
|
|
|
ЬД = |
& д / , |
|
|
(97) |
г д е ^.д/ — длина модуляционной |
волны; |
|
|
|
I — коэффициент, определяющий метод |
индикации |
и |
условия |
|
работы. |
|
|
|
|
Таким образом, предельная разрешающая |
способность |
по даль |
ности ЧМ радиолокатора не зависит ни от частоты передатчика, ни от частоты модуляции. Она определяется только размахом модуля ции Д/. Чем больше размах модуляции, тем лучше разрешающая способность РЛС .
Использовав неравенство, определяющее второе ограничение, можно разрешающую способность по частоте выразить через зна
чения диапазона и периода |
анализа: |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
1,65а |
|
|
|
(98) |
Это выражение |
подтверждает обратную |
зависимость |
м е ж д у дина |
|||||
мической |
разрешающей |
способностью и |
периодом |
анализа. |
||||
|
|
7. О ЧИСЛЕ ФИЛЬТРОВ |
|
|
|
|||
При |
одновременном |
анализе дл я перекрытия всего |
исследуемого |
|||||
диапазона частот (/Г а =/Дмакс—/Дмин) необходимо, |
чтобы |
резонанс |
||||||
ные частоты фильтров располагались на |
шкале частот с интерва |
|||||||
лами Д, которые определяют разрешающую способность |
Р Л С по |
|||||||
частоте 6 / Д д ! > |
2Д. |
|
|
|
|
|
|
|
Тогда для |
обеспечения |
постоянной |
разрешающей |
способности |
во всем исследуемом диапазоне потребное число фильтров опреде лится формулой
^& |
i t |
^Дмакс /дмин |
|
|
N > — |
+ |
I = |
+ I |
|
|
2 |
(/д макс ~ / д мин) |
(99) |
|
|
|
|
I. |
ДД
Переходя от частотной разрешающей способности к разрешаю щей способности по дальности, получим
N
2 ( Д и а - о ~ Дмип), |
= |
_2АД |
' |
8 Д |
^ |
8 Д |
^ |
Таким образом, при одновременном анализе необходимое ко личество фильтров зависит от диапазона возможных значений даль ности и требуемой разрешающей способности по дальности. Чем
больше диапазон дальностей и |
выше разрешающая |
способность, тем |
||
больше потребуется |
фильтров. |
Например, |
при 6 Д = |
20 м, Д ы л к а = |
= 10000 м и Д м „ „ = |
100 м |
|
|
|
|
10ООО— 100 , |
496. |
(101). |
|
|
N = |
+ 1 = |
61
8.О ЧАСТОТЕ АНАЛИЗА
Выведенное выше выражение для определения количества фильтров при одновременном анализе в случае последовательного анализа определяет число разрешаемых составляющих спектра. Если
время просмотра одной составляющей |
равно Т п , |
то для просмотра |
|
всех составляющих потребуется |
время |
|
|
1" 2 (Дыако — |
Д м и а ) |
(102) |
|
|
|
|
|
Т а и = N T u ~ [ |
6 Д |
+ |
\ F n |
а частота последовательного |
анализа |
|
|
f a n - |
Г а п - |
N- |
(ЮЗ) |
|
При одновременном анализе все составляющие дальномерного спектра воздействуют на свои фильтры одновременно, т. е. N=1.
Тогда
fao —
период одновременного анализа 7 " а о = — , |
а частота анализа |
F n |
|
т. е. в случае одновременного анализа при
Tao
прочих равных условиях скорость обзора увеличивается в УУ раз.
Г л а в а 3
ОСОБЕННОСТИ СХЕМ И КОНСТРУКЦИИ У З Л О В Р А Д И О Л О К А Ц И О Н Н Ы Х СИСТЕМ Н Е П Р Е Р Ы В Н О Г О ИЗЛУЧЕНИЯ
Одной из особенностей систем с непрерывным излуче нием является то, что у них пиковое значение излучае мой мощности в несколько раз меньше, чем в импульс ных РЛС. Это снижает опасность пробоя в антенно-вол- иоводном тракте.
В то же время невозможность разделения прямого и отраженного сигналов с помощью резонансных раз
рядников и других простых средств затрудняет |
созда |
ние простых антенных систем радиолокационных |
станций |
непрерывного излучения, вследствие чего приходится применять несколько антенн. Дополнительные трудности могут возникнуть также при конструировании антенн для ЧМ систем, где требуется пропускать широкую по лосу частот.
Передатчики систем с непрерывным излучением узкополосны. Медленные уходы частоты здесь должны ком пенсироваться. Для этой цели могут применяться систе мы автоматической подстройки частоты.
В системах с частотной модуляцией при радиолока ции многих целей предъявляются жесткие требования к линейности закона модуляции. Это усложняет конструк цию модуляторов. Для низких частот (ниже 200 гц) обычно применяются механические модуляторы, пред ставляющие собой мембрану, кулачковый или рычаж ный механизм с приводом, который создает периодиче-
63
скую деформацию резонансного объема, определяющего
частоту генерируемых колебаний. Для высоких |
частот |
используются электронные методы частотной |
модуля |
ции [2]. |
|
Если требуется обеспечить размах модуляции отно сительно небольшой, то в качестве передатчиков могут использоваться клистроны, магнетроны и митроны, в ко торых модуляция осуществляется путем изменения на пряжений на соответствующих электродах, перестройкой внешней резонансной полости и т. п. Более широкий раз мах модуляции может дать лампа обратной волны.
Во всех указанных случаях полезная частотная мо дуляция неизбежно сопровождается амплитудной моду ляцией. Для устранения этого явления необходимо под бирать особым образом режим и частотную характери стику волноводного тракта, а также применять различ ные схемы умножения частоты.
Несмотря на некоторые особенности конструкции ан- тенно-волноводных и передающих устройств систем не прерывного излучения, здесь в основном применим весь комплекс технических средств импульсной радиолока ции. Что касается приемных устройств, то в системах с непрерывным излучением они существенно отличаются от приемных устройств импульсной радиолокации. Это отличие обусловливается самими принципами определе ния координат и других параметров цели.
1. ПРИЕМНЫЕ УСТРОЙСТВА
Большим недостатком описанных ранее простейших схем радиолокационных станций с непрерывным излу чением является их незащищенность от низкочастотных помех. Особенно это относится к допплеровским систе мам, где частоты виброшумов, пульсаций питающих на пряжений и вторичных допплеровских биений лежат в диапазоне полезных'допплеровских частот и поэтому с помощью простейших схем не могут быть отфильтрова ны. К тому же в области звуковых частот резко возрас тают шумы кристаллических смесителей, что приводит к снижению чувствительности приемных устройств этих систем.
На рис. 26 приведены спектры полезных и мешаю щих сигналов на входе (рис. 26, а) и выходе (рис. 26, б) смесителя для простейшей схемы, в которой гетеродини-
64
рование осуществляется сигналом передатчика. Как Вид но из рисунка, спектр полезного сигнала после преобра зования накладывается на спектр помехи, что затрудняет его выделение.
Спектр |
Сигнал |
|
|
'передатчика |
|
||
помехи |
|
||
|
Отраженный |
||
|
|
||
|
|
сигнал |
|
|
|
fo% |
f |
Спектр |
|
|
|
помехи |
|
|
|
|
полезный |
преобра |
|
|
зованный |
сигнал |
|
f
РИС. 26. Спектры полезных и мешающих
сигналов для простейшей схемы допплеровской системы
Одним из путей выделения сигнала из спектра по мех может быть использование схемы с автономным ге
теродином. На рис. |
27, а |
приведены |
спектры помех, |
ча |
|
стоты гетеродина /0 |
— /г |
и |
отраженного сигнала. |
На |
|
рис. 27, б приведены |
спектры |
помех |
и преобразованного |
сигнала. Как видно из рисунка, после преобразования полезный сигнал полностью отфильтрован от помех.
Как считают специалисты, осуществить и эксплуати ровать аппаратуру, выполненную по такой схеме, трудно (особенно на борту самолета). Она получается весьма сложной, так как необходимо обеспечить высокую ста бильность работы гетеродина и передатчика.
Действительно, если за время распространения ра диоволн до цели и обратно частота передатчика изме нится на величину 6f, то на выходе смесителя она будет
5 Н. П. Супряга |
65 |
С/о+/д) — (/о±б/) = / д ± б / . |
Следовательно, уход частоты |
||
передатчика приведет к изменению частоты |
Допплера, |
||
что внесет ошибку в определение скорости цели. |
|||
Если считать, что точность измерения частоты Допп |
|||
лера должна |
быть не хуже |
1%, то при частоте |
/ д = 1 0 4 г ч |
стабильность |
гетеродина за время проведения |
измерений |
|
|
|
6fr |
fr+fA |
f |
|
Рис. |
27. |
Спектр |
полезных и мешающих сигналов' для |
|||
|
|
схемы |
с автономным |
гетеродином |
|
|
должна |
быть |
6/<0,01 • 104 = 102 |
гц. При частоте |
передат |
||
чика f 0 = Ю1 0 |
гц потребуется выдерживать |
относительную |
||||
его стабильность ~ ~ 1 0 ~ 8 . Такую стабильность |
хотя и |
можно обеспечить, но аппаратура при этом будет весьма сложной.
Более легкий путь решения той же задачи сводится к следующему. Как видно из рис. 27, для уменьшения ошибки измерения скорости по частоте Допплера важно обеспечить не абсолютную стабильность частот передат чика и гетеродина, а постоянство малой разности между их частотами. Практически это выполнить гораздо про ще, что является основной причиной широкого распро странения схем с жесткой «привязкой» частоты гетеро-
66
динирующего сигнала к частоте передатчика. В качестве примера рассмотрим две возможные разновидности та ких схем: схему с автоподстройкой гетеродина и схему гетеродинирования боковой составляющей.
На рис. 28 представлена структурная схема допплеровской системы с автоподстройкой гетеродина.
^•АПередатчик
|
Смеситель |
УПЧ1 |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
Гетеродин |
Усилитель |
Щискриминатоа |
|
постоянного |
||
>- |
|
тока |
|
2 |
|
Балансный |
|
|
Смеситель |
упчг |
|
|
|
смеситель |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
Измеритель |
Усилитель |
|
|
частоты |
|
|
|
ное ycmpoucr.it tit |
|
|
|
Допплерр |
|
|
|
'1 |
|
|
|
|
Рис. 28. Структурная схема допплеровскон системы с автопод стройкой частоты
Сигналы передатчика частотой / 0 излучаются пере дающей антенной. Часть их подается на первый смеси тель, на который также подводится напряжение от гете родина, выполненного в большинстве случаев на отра жательном клистроне. С выхода смесителя сигналы после усиления в усилителе промежуточной частоты (УПЧ1)
5* |
67 |
поступают на частотный дискриминатор, нулевая точка
характеристики которого |
соответствует |
частоте |
[0 — f r = |
||
= fn40i где /пчо — заданное |
значение промежуточной |
ча |
|||
стоты. |
|
|
|
|
|
При выполнении последнего равенства на выходе дис |
|||||
криминатора |
напряжение |
равно нулю. |
Если |
разность |
|
fo— /г больше |
/пчо. то дискриминатор вырабатывает |
по |
ложительное напряжение, которое после усиления в уси лителе постоянного тока подается на отражательный электрод клистронного генератора (гетеродина) и часто та его подстраивается так, чтобы удовлетворялось ра венство fo — /г=/пчо- Если разность частот передатчика и гетеродина станет меньше заданного значения про межуточной частоты, то дискриминатор выработает от рицательное напряжение и гетеродин перестроится в другую сторону, чтобы удовлетворялось это же равен ство. Таким образом, частота гетеродина как бы следит за частотой передатчика. При небольших уходах частоты передатчика гетеродин подстраивается так, чтобы раз ность между их частотами сохранялась постоянной, рав ной средней частоте характеристики дискриминатора.
На вход второго смесителя поступают отраженные сигналы частотой f0Tp, отличающейся от частоты пере датчика на величину допплеровского приращения, и сигналы гетеродина. С выхода этого смесителя снимает ся сигнал разностной частоты
(/о + к) - /г = (fa - /г) + /д = U + /д. |
(104) |
который после усиления в УПЧ2 подается на балансный смеситель. На вход балансного смесителя подается так
же в |
качестве |
гетеродипирующего |
выходной сигнал |
УПЧ1 |
частотой |
/ 0 — fr=fmi- С выхода |
этого смесителя |
снимается напряжение разностной комбинационной ча
стоты |
( / п ч + / д ) — f m |
= fn, которое |
после усиления подает |
|
ся на измеритель параметров цели |
(измерительное уст |
|||
ройство) . |
|
|
|
|
Важным достоинством этой схемы является то, что |
||||
частота |
выходного |
сигнала здесь |
не |
зависит от частоты |
fu^, поэтому |
неточность работы цепи автоподстройки не |
||
сказывается |
на |
результатах измерений. |
|
Структурная схема допплеровской системы с гетеро- |
|||
динироваиием |
боковой составляющей приведена |
на |
|
рис. 29. Передатчик генерирует колебания частотой |
[о, |
68
которые излучаются передающей антенной. Часть мощ ности передатчика попадает на вход балансного моду лятора, куда подаются также сигналы гетеродина, на строенного на заданную промежуточную частоту.
Передатчик |
|
|
|
1 |
|
|
|
Балансный |
|
Гетеродин |
|
модулятор |
|
||
|
|
||
Фильтр |
|
|
|
доковой |
|
|
|
частоты |
|
|
|
Смеситель |
УПЧ |
Балансный |
|
смеситель |
|||
|
|
Измерительное Усилитель
устройство допплерозской частоты
Рис. 29. Структурная схема допплеровской системы с гетеродинированием боковой составляющей
В результате балансной модуляции на выходе баланс ного модулятора получаются частично подавленный сиг нал несущей частоты f0 и сигналы двух боковых частот fo±fr (рис. 30). Далее сигналы поступают на фильтр боковой частоты, который не пропускает сигналы несу щей и верхней (или нижней) боковой частот. Таким образом, на вход смесителя подаются сигналы смещен ного гетеродина частотой f0 — fr и отраженные сигналы передатчика частотой fo-Ь/д.
69