книги из ГПНТБ / Инженерные изыскания в строительстве. Инженерно-геологические, геофизические и геодезические исследования [сборник]
.pdfЕсли считать, |
что частоты |
coi и со2 мало |
отличаются |
одна от другой ^ |
0 ) 2 ^ i j ; |
т о фазовые |
сдвиги при |
отражениях от объектов на обоих частотах почти оди наковые и их разность примерно равна нулю.
Оба. разностных напряжения поступают на фазовый детектор, выходное напряжение которого пропорциональ
но разности фаз |
колебаний. |
Измеряя фазовый |
сдвиг |
|
этих колебаний |
(физ), можно |
определить дальность до |
||
объекта: |
|
|
|
|
?И8 = |
<?р1 — ? Р 2 = К — Ш2)*Д> |
(38) |
||
откуда |
|
|
|
|
|
Д |
= |
г ?из - |
(39) |
|
|
2 (Wj |
Wj) |
|
Следует отметить, что при понижении частоты, в фазе которой заложена информация, точность измерения по нижается (при сохранении той же погрешности фазомет ра). Поэтому в фазовых системах обычно применяются многошкальные методы измерений. Применительно к си стемам измерения дальности на частоте биений этот ме тод сводится к использованию нескольких вспомогатель ных частот (соь со2, со3 и т. д.), позволяющих получить ряд разностных частот (сорь шр 2 , соРз и т. д.), на которых и производятся последовательно все более точные изме рения. Чем меньше разностная частота, тем больше диа пазон измерения дальности, тем меньше точность изме
рения и наоборот. |
|
|
|
Главное достоинство фазового метода измерения рас |
|
стояний— его высокая |
точность. Ранее было показано, |
|
что |
она определяется |
точностью измерения сдвига фаз |
ф и з |
. Если учесть, что |
погрешность в измерении сдвига |
фаз может быть доведена до 0,1 рад сравнительно про стымисредствами, то тогда ошибка в измерении рас стояния
6Д=%2*\ъ{0,8 |
+ 0,1)\. |
(40) |
Импульсные же системы измерения расстояний обеспе чивают точность
адпмп=-^ннтх, ^ (4i)
30
где бтимп —ошибка в отсчете времени по импульсу дли тельностью Тцмш
т —число периодов в импульсе.
Известно, что • ^ 5 5 5 = 0,05-f-0,1, а т = 20-М 00. |
Тогда |
^пмп |
|
адкМп-(1нМ0)Х. |
(42) |
Очевидно, что при одной и той же длине волны точ ность измерения расстояний фазовым методом на поря док выше точности измерения расстояний импульсным методом. Это достоинство фазового метода является, по жалуй, основной причиной широкого использования фа зовых систем для измерения траекторий различных ле тательных аппаратов, а также для определения при ре шении навигационных задач координат самолетов и кораблей.
Одним из основных недостатков фазового метода, со здающего трудности при практической его реализации, является многозначность отсчетов. В принципе одновре менное разрешение нескольких объектов по дальности возможно по допплеровскому смещению частот сигналов с последующим измерением дальности и другими спосо бами.
Для достижения больших дальностей действия одно
временно со многими объектами (что особенно |
важно |
для навигации и управления движением) могут |
исполь |
зоваться разностно-дальномерные или гиперболические
системы. Принцип действия таких |
систем показан |
на |
рис. 10. |
|
|
Задающая станция 1 и ведомая |
2 располагаются |
в |
точках с известными координатами. Сигналы станции 1 частотой fi принимаются станцией 2, трансформируются в частоту f2 и излучаются. Сигналы станций / и 2 при нимаются приемно-измерительным устройством, находя щимся в точке, координаты которой определяются. Эти
сигналы после селекции, усиления и трансформации |
ча |
|
стоты подаются на |
фазоизмеритель. |
|
Можно показать, что |
|
|
? и з = |
т ^ Дб - т ^ (Д t - Д2), |
(43) |
сс
где т — множитель коэффициента трансформации ча стоты.
31
Станция 1 |
|
|
|
радающий |
Передатчике |
v |
|
генератор |
Станция 2 |
||
|
Д1 |
Приемник |
|
|
|
Трансформатор |
|
частоты |
|
т/п |
|
Передатчик |
|
Приемник |
|
хт |
mf, |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Измеритель |
%3 |
|
|
|
|
|
|
сразы |
|
|
Приемник |
h |
хп |
nf, |
' |
|
|
г |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 10. Вариант упрощенной структурной схемы разностно- |
||||||
|
дальномерной |
системы |
|
|
||
По известной базе Дв и измеренной фазе сриз легко |
||||||
найти |
АД=Д1—Д2. |
местоположения объекта на |
поверх |
|||
Для |
определения |
ности требуются две гиперболы, т. е. минимум три стан ции: одна ведущая и две ведомые.
Измерение угловых координат. Фазовый метод изме рения угловых координат основан на принципе опреде ления разности фаз колебаний, принимаемых двумя раз несенными антеннами (рис. 11). Возможен прием и на одну антенну, но тогда излучение должно осуществлять ся двумя разнесенными в пространстве антеннами.
На рис. 11 в точках / и 2 расположены две прием-
32
ные антенны, расстояние между которыми равно d. Пе ленгуемый объект удален от антенн на расстояние Д > с ? . Тогда линии, соединяющие объект с антеннами,
Рис. 11. Принцип измерения угловых координат фазовым методом
можно считать параллельными и записать разность рас стояний так:
ДД = Д 2 — Д , = </sin |
(44) |
где а — угол между направлением на объект и нормалью к базе.
Зная базу d и измеряя разность расстояний АД, мож но определить направление на объект. В фазовом методе
эта разность расстояний определяется по разности |
фаз |
||||||
колебаний, |
принимаемых |
двумя |
антеннами: |
|
|||
|
|
? i a = - ^ Г |
sina. |
|
(45) |
||
Принятый |
антеннами сигнал |
подводится |
к фазовому |
де |
|||
тектору, напряжение на выходе которого |
|
|
|||||
Цф д |
= Аф pU |
cos (? = |
Аф AU |
COS^2TV -у- |
sin aj, |
(46) |
|
где U — амплитуда |
сигнала. |
|
|
|
|
Чтобы исключить влияние неизвестной составляющей амплитуды, применяют АРУ или ограничение сигнала.
Тогда напряжение на выходе |
фазового |
детектора |
• U0 cos |
2^ — sin а |
(47) |
3 Н. П. Супряга |
33 |
где VQ — постоянная величина; 2ъ — sin а — фазовый сдвиг (cp„3).
При малых значениях а sina — а, тогда
?и 8 = 2*-£-а, |
(48) |
а напряжение на выходе фазового детектора
u $ A ^ £ / 0 c o s ^ 2 * - ^ - a j . |
(49) |
На рис. 12 эта зависимость изображена кривой /.
Рис. 12. Характеристика фазового детектора
Из формулы (49) видно, что вблизи значения а, рав ного нулю, точность определения угловой координаты низкая. Кроме того, знак напряжения на выходе фазо вого детектора не зависит от того, в какую сторону от направления на объект отклоняется антенна. Эти недо статки можно устранить, если ввести искусственный фа
зовый сдвиг сигнала |
на 90° в одном из приемных кана |
|
лов (см. рис. 11). |
|
|
Тогда напряжение |
на выходе фазового |
детектора |
u$ i 4 ^[/0 sin^2TC-^-aj |
(50) |
|
(пунктирная кривая 2 на рис. 12). |
|
34
Фазовый метод измерения координат характеризует ся высокой точностью. Его можно использовать для ав томатического слежения за целями по угловым коорди натам. Однако этот метод имеет небольшой диапазон однозначного отсчета и не обеспечивает разрешения объ ектов. Если диапазон однозначного отсчета принять рав ным 2л, то пределы измерения угла можно вычислить по формуле
<?из = - т Рад- |
у |
(51) |
d |
|
|
При Х — 3 см и d=\5 см диапазон |
однозначного измере |
ния угловой координаты фазовым методом будет равен 11°30'.
Для исключения неоднозначности используют доста точно узкие диаграммы направленности пеленгатора, а также применяют многошкальные методы измерения (как и в фазовых измерителях дальности), т. е. замеры производят последовательно при различных отношениях
—. Практически это осуществляется серией измерении d
на разных частотах. Более удобно применить несколько антенн с последовательно уменьшающимися базами du d2 и т. д.
Основным достоинством фазового метода определе ния угловых координат является высокая точность, со измеримая с точностью, которую можно получить с по мощью следящего пеленгатора с равносигнальной зоной при одних и тех же размерах антенных систем. Но при этом следует заметить, что практическое выполнение разноса антенн на большое расстояние (50—100 м) зна чительно проще, нежели создание, вращающейся следя щей антенны такого же размера. Кроме того, для фазо
вого |
пеленгатора |
не требуется выполнения высокоточ |
ной |
и прочной |
конструкции. Важным преимуществом |
фазового пеленгатора перед следящим с равносигналь ной зоной является также возможность полностью избе жать поиска объекта, координаты которого измеряют ся.
Указанные обстоятельства — основная причина того, что фазовые методы находят широкое применение в си стемах точного определения угловых координат.
з* |
35 |
2. ЧАСТОТНО-МОДУЛИРОВАННЫЕ СИСТЕМЫ
Измерение расстояний. При частотном методе изме рения расстояний объект облучается непрерывными коле баниями, модулированными по частоте. Расстояние до него определяется но величине отклонения частоты из лученных колебаний за время их распространения до объекта и обратно.
|
—*• |
Генератор |
Передающая |
|
Модулятор |
высокой |
|||
антенна |
||||
|
|
частоты |
||
|
|
|
Частотомер — Усилитель |
Смеситель |
Приемная |
|
|
антенна |
Рис. 13. Структурная схема измерителя дальности с |
||
частотной |
модуляцией |
|
На рис. 13 приведена упрощенная структурная схема простейшей системы с частотной модуляцией, предназна ченной для определения расстояний. Генератор выраба
тывает |
высокочастотные колебания а1ал, модулирован |
ные по |
частоте симметричным пилообразным напряже |
нием (сплошная линия на рис. 14,а). Принятый отра
женный |
сигнал Шотр будет модулирован по частоте по |
||
такому же закону, но он сдвинут |
относительно |
колеба |
|
ний соп з л |
на время запаздывания |
(пунктирная |
линия |
на рис. 14,а). Сигнал генератора и отраженный сигнал подводятся к смесителю, на выходе которого образуются колебания разностной частоты, пропорциональной рас
стоянию до |
объекта. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Если излученные колебания имели частоту |
|
|
|
||||||
|
|
а)И 8 П = о>0 + |
—-—t |
|
|
|
|
(52) |
|
|
|
|
|
1 si |
|
|
|
|
|
(где Дсой[ — девиация |
частоты |
передатчика; Тк |
— период |
||||||
модуляции), |
то |
частота отраженного |
сигнала |
|
|
|
|||
« W = |
. |
2До>м |
,, |
. |
2Д»м |
/ . |
2Д\ |
. |
/СО> |
«o + |
- ^ — |
(t — г д ) = ш 0 4 - — — f t |
с j |
(53) |
|||||
|
|
Тм |
|
|
Тм |
V |
|
|
36
Разностная частота |
на выходе |
смесителя |
|
||
|
|
|
4Дш,« |
тг |
(54) |
|
)Я ^ о т р — |
ч ц » и |
|||
откуда |
„, |
Д | |
|
||
С")рГм |
|
|
|
|
|
Д- |
|
|
|
(55) |
|
4Дш ы |
4 A f i l F M |
|
|||
|
|
|
|||
Изменение разностной |
частоты |
показано на рис. |
14,6. |
(О'мака
(Омин
Рис. 14. График изменения частоты во времени:
а — излученный и отраженный сигналы; б — изменение разностной частоты
Напряжение биений с выхода смесителя после уси ления подается на частотомер, который градуируется
непосредственно в единицах дальности.
При измерении расстояния определяется число пе-
риодов биений /р за половину периода модуляции т
г Ттл |
2Afjr гт |
(56) |
|
|
т. е. частотомер может отсчитывать дискретные значения частоты биений, кратные половине периода частоты моду-
37
ляции. Это и будет определять как точность измерения расстояния, так и разрешающую способность по даль ности системы, использующей частотный метод.
Минимальное расстояние, которое можно отсчитать и которое получило название постоянной ошибки систе мы, будет при п = 1:
л » ™ = ^ г = т - |
( 5 7 ) |
При девиации частоты AfM , равной |
2 Мгц, постоянная |
ошибка имеет величину 75 м. |
|
Разрешающая способность по |
дальности этих си |
стем может колебаться от нескольких дециметров до де сятков метров и зависит от величины девиации частоты: чем больше величина девиации частоты, тем меньше ошибка в измерении расстояния и тем выше разрешаю щая способность по дальности.
Кроме постоянной ошибки на точность измерения рас стояния оказывают влияние тип отсчетного устройства и его масштаб, ошибка в измерении частоты биений А/р ,
отклонения |
величин |
девиации частоты |
A(AfM ) и частоты |
||||||
модуляции |
A.FM |
от |
их |
номинальных |
значении: |
|
|||
А Д |
__ Afp . |
АД |
_ |
A (AfM ) , |
А Д |
_ |
Д / м |
, g g . |
|
Д |
h |
' |
Д |
|
Д/м ' |
д |
|
и |
' |
Измерение расстояний и скорости. В простейшей си стеме измерения расстояний считалось, что объект не подвижен. При определении же расстояния до подвиж ного объекта частота биений в счетчике усредняется и его показания меняются плавно. Однако при этом появ ляется допплеровское смещение частоты
f —2ЬЕ-УЪУ±У, |
с |
(59) |
с |
|
где V — радиальная составляющая относительной ско рости;
/о — средняя частота излучения. Рассмотрим два случая.
Первый случай — объект движется с малой скоростью
иfK<fv.
На рис. 15 приведены графики изменения частоты сигналов и формы напряжения биений при движущемся объекте для первого случая. Из них видно, что в случае
38
Рис. 15. График |
изменения |
частоты передатчика |
(/„) |
преобразован |
ного сигнала |
и формы |
напряжения биений |
(Ов) |
при f f l < / P |
движения объекта кривая изменения частоты отражен ного сигнала сдвинута не только по оси времени на ве личину /об, но и по оси частот на величину fn, определяе мую составляющей скорости объекта. В связи с этим частота преобразованного сигнала изменяется через
каждую половину периода модуляции {^г\ |
Д л я восхо- |
39