книги из ГПНТБ / Чижиков, Ю. М. Редуцирование и прокатка металла непрерывной разливки
.pdfвнешний вид полосы после редуцирования, где виден концевой накат. Концы полос с передней и задней сто рон после редуцирования получаются как бы вогнуты ми. Стрела этой вогнутости характеризует собой абсо лютную величину наката (N, мм).
Как при прокатке листовой продукции из обжатых путем редуцирования литых слябов, так и при прокатке сортовой продукции из заготовки, полученной в резуль тате редуцирования, образовавшийся накат при доста точной его величине должен быть удален. Это необходи мо, так как, с одной стороны, сам накат может затруд нить процесс получения готовой продукции, с другой стороны, очевидно, что из металла концевого наката ка чественной готовой продукции получить нельзя. Именно поэтому от обжатых слябов и заготовки, полученных редуцированием, своевременно должны быть отрезаны объемы металла, ограниченные выступающими тре угольниками «конусами» — на концах полос. Это, есте ственно, должно привести к определенным потерям ме талла, тем большим, чем больше величина отрезаемых концевых накатов и чем больше доля объема металла концевых накатов по отношению к объему металла всей полосы, от которой эти накаты удаляются.
ВЛИЯНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ НА КОНЦЕВОЙ НАКАТ
Образование концевого наката — сложное явление. Оно зависит от большинства параметров, влияющих на процесс редуцирования и его определяющих. Главными из этих параметров являются отношение размеров по перечного сечения полос, подвергаемых редуцированию, степень редуцирования, условия деформации в калиб рах, характерные показатели калибров (выпуск, степень заполнения, относительный диаметр валков), свойства редуцируемого материала и ряд других.
Как уже отмечалось, концевой накат имеет сущест венное значение для процесса редуцирования, поэтому влияние перечисленных и некоторых других параметров на его образование детально исследовали. Исследование проводили методом моделирования, а также в некото рых случаях и в производственных условиях. Моделиро вание вели применительно к условиям редуцирования полос с отношением сторон сечения Н/В от 1 до 9. Об разцы постоянной ширины 5 = 18 мм высотой от 18 до
71
162 мм прокатывали в калибрах разной глубины в вал ках с рабочим диаметром 85— 142 мм. Выпуск калибров изменялся от 0 до 0,3. Прокатывали сталь Ст.З при тем пературе 1150° С и алюминий при 20° С. В производст венных условиях концевой накат определяли при реду цировании слябов с отношением сторон сечения 1:4; 1 : 5; 1 : 6; 1 : 6,4.
1.Концевой накат, судя по кривым рис. 32, зависит
всильной степени от формы поперечного сечения, под-
Рис. 32. Зависимость концевого наката от отношения Н/В при редуцирова нии (первый проход, 0,1; £ = 110 мм; £=18 MM=const):
1, 2 — задние концы; 3, 4 — передние концы; сплошные линии — алюминий, /=20° С; пунктирные линии — сталь Ст.З, /=1150° С
72
вергаемого деформации, от отношения их характерных размеров. Наименьшие значения концевого наката по лучились при значениях Н/В= 1, т. е., когда сечение по лосы было квадратным. По мере изменения формы се чения на все более плоское в условиях, когда деформа ция постоянно осуществлялась по большей стороне се
чения, концевой накат непрерывно возрастает |
и тем |
в большей степени, чем больше отношение Н/В. |
Объяс |
няется это увеличением неравномерности деформации по мере увеличения высоты сечения, следствием чего яв
ляется рост вытяжек приконтактных |
слоев металла, |
|
в результате чего, |
собственно, и происходит сам накат. |
|
Очень важным |
является и то, что |
концевой накат |
получается различным для переднего и заднего концов полос, когда прокатка производится в одном направле нии, без реверса. Концевой накат, при всех значениях Н/В получается меньшим на передней стороне и боль шим на задней стороне полос, причем на задних концах накат в среднем в два раза больше, чем на переднем. Такое различие в величине наката объясняется своеоб разием условий деформации в начальной и конечной стадиях процесса прокатки и хорошо согласуется с ранее приведенными данными о распределении деформации по длине полос. Представляет интерес характер изменения безразмерного наката N/H. Он, как видно (см. рис. 32), изменяется несколько по-другому. По мере увеличения Н/В прирост значений N/H замедляется и, по-видимому, стремится к какой-то постоянной величине при доста точно больших отношениях Н/В. Наиболее интенсивным получается прирост N/H до значений Н/В, равном при мерно 4. Возможным объяснением этого может быть бо лее резкое количественное уменьшение отношения D/H на этом участке (т. е. от Н/В= 1 до Н/В— 4), которое равнялось примерно 4, в то время как на участке от Н/В= 4 до Н/В= 9 оно уменьшилось всего лишь в два
раза.
2. Влияние D/H на величину наката при постоянном Н/В= 7 показано на рис. 33. В первом проходе при об жатии и= 0,1 увеличение критерия D/H с 0,675 до 1,125 (по экспериментальным точкам) вызвало снижение от носительного наката на переднем конце в 1,66 раза и на заднем конце в 1,35 раза, что вполне соответствует дан ным, приведенным на рис. 32, где при примерно таком же изменении D/Я — в пределах от 0,69 (Н/В — 9) до
73
1,23 (Н/В= Ъ) — безразмерный накат N/H также умень шился с 0,044 до 0,032 (алюминий передний конец), т. е. в 1,37 раза, и с 0,095 до 0,077 (задний конец), т. е. в 1,23 раза. Поскольку критерий D/H и N/H рассчитыва ются делением на одинаковые значения Н, приведенные
0 / н
Рис. 33. Зависимость относительной глубины наката N(H от отношения DIH при редуцировании полос с Н/В—7 (первый проход, ц=0,1; алю миний, ?=20° С, калибр 2hp: Я=0,31,
выпуск т=0,06):
1 — задний конец; 2 — передний ко нец
Рис. 34. Зависимость относительной глу бины наката NIH от обжатия (4%) за проход при редуцировании полос с раз личными отношениями Я/В (цифры на кривых). Алюминий, /=20° С; В = 18мм;
Z)= 110 мм:
а — задний конец; б — передний конец
данные характеризуют влияние самого диаметра валков D на величину самого наката N.
3. Формирование наката начинается с первого прохо да, при котором обжатия в зависимости от высоты про катываемой полосы могут достигать 20% и более. В свя зи с этим интересно выяснить, как изменяется величина наката в зависимости от обжатия в первом проходе при редуцировании полос с различным отношением Н/В. По лученные результаты (рис. 34) особенно интересны при анализе характера кривых переднего и заднего наката для полос с Н/В— 5. Эти кривые имеют максимум, по казывающий, что при достижении определенного обжа тия накат начинает уменьшаться. Для полос с Н/В= Ъ уменьшение наката начинается, когда обжатие в первом проходе достигает примерно 16%. Прирост наката пре кращается потому, что при таком обжатии для данного Н/В деформация сжатия в значительной мере проника ет в осевую зону металла, что приводит к резкому умень шению неравномерности деформации по высоте сечения и, как следствие к прекращению роста наката. Наличия максимумов на кривых N/H=f{u) не обнаружили для
74
полос с Н/В= 7 и Н/В= 9. Это, однако, не означает, что влияние обжатия в первом проходе при редуцировании полос с таким отношением Н/В проявляется как-то подругому. Все дело в том, что чем больше Н/В, тем при более высоком обжатии за проход может достигаться этот максимум. Само обжатие становится весьма зна чительным и трудно достижимым.
Допустим, что для Н/В— 7 предполагаемый макси мум должен обнаружиться при и— 24%. Если полоса имела размеры 1400X200 мм, это означает, что в первом проходе обжатие должно было составить 1400:0,24 = = 336 мм. Это весьма значительное обжатие, которое реализовать трудно. При больших значениях Н/В соот ветствующие обжатия еще более возрастают и достиже ние их в реальных условиях становится просто невоз можным. Несмотря на все это, приведенные результаты позволяют сделать очень важный для практики вывод о том, что в целях уменьшения концевого наката при редуцировании необходимо стремиться к возможно большим обжатиям за каждый проход. При дальнейшей прокатке, осуществляемой уже в несколько проходов, по мере увеличения суммарной степени редуцирования (об жатия) величина наката продолжает увеличиваться (рис. 35) с опережающей интенсивностью для больших значений Н/В.
Рост наката, обусловленного неравномерностью де формации по высоте сечения и длине полос, прекраща ется, когда оба конуса, образующие накат, сближаются внутренними сторонами настолько, что при дальнейшей деформации они начинают вытягиваться как единое це лое так же, как и вся полоса в установившемся процес-
Рис. |
35. |
Зависимость |
сум- |
Х , |
|
||
марного |
наката |
Л ^/Я |
от |
^ |
|
||
суммарного |
относительного |
|
|
||||
обжатия |
при |
редуцировании |
|
|
|||
полос с различным отноше |
|
|
|||||
нием |
сторон |
сечения |
Н1В |
|
|
||
|
(цифры на кривых): |
|
|
||||
а — алюминий, |
/*=20° С; |
|
|
||||
б — сталь |
Ст.З, |
^—1150° С, |
|
|
|||
|
|
|
|
5 = 18 мм |
иг,°/о |
и2,% |
|
|
|
|
|
|
|
75
ми за проход 1,5 и 10%. В результате накат у обоих по лос получился совершенно различным. При обжатиях 10% за проход накат на обоих концах получился в виде обычной воронки, образованной двумя конусами. При очень малых обжатиях за проход (рис. 36) воронки на заднем конце полосы не стало. Оба конуса вначале сом кнулись не своими основаниями, а вершинами. При неболь шом дополнительном обжатии, очевидно, произойдет и полное смыкание конусов, что для первой полосы совер шенно исключается. Накат па переднем конце полосы получился примерно таким же, как и у первой полосы. Помимо такого внешнего проявления обжатие за проход сказывается и па самой величине наката, которая тем
меньше, чем это обжатие |
за проход больше |
(рис. 37), |
о чем уже говорилось выше. |
различным |
|
Как уже отмечалось, |
накат получается |
на переднем и заднем концах полос. Во всех случаях он больше на заднем, однако это справедливо только, ког да редуцирование осуществляется в один проход или когда передний конец во всех проходах остается одним и тем же, как это, например, имеет место при непрерыв ной прокатке. Совершенно по-иному получается конце вой накат при реверсивном процессе, когда передний и задний концы поочередно меняются местами. В этом случае накаты на переднем и заднем концах сближают ся по величине, т. е. они становятся количественно поч ти равными на обоих концах, особенно если число про ходов четное (рис. 37). Суммарная глубина наката на обоих концах при этом, однако, не изменяется. Она оста ется практически одинаковой как при реверсивной, так
ипри непрерывной прокатке.
4.На величину наката определенное влияние оказы вает форма калибров и их параметры. Было установле но, что увеличение выпуска калибра способствует росту концевого наката примерно на 20% при увеличении вы пуска с 0 до 0,15. В табл. 5 приведены интересные дан ные, показывающие влияние формы калибра на величину суммарного наката при редуцировании слябов сече нием 800X150 мм (Н/В= 5,3). Редуцирование осущест влялось в трех различных по форме калибрах, характе ристика которых приведена в главе 12 (см., например,
рис. 115). Судя по этим данным, суммарный накат по лучался наибольшим при прокатке в калибре А\ и наи меньшим в калибре Л3 который отличался от А\ тем, что
77
в нем прокатка проходила при большем защемлении. Из этого можно сделать вывод о том, что с увеличением защемления так же, как и при уменьшении выпуска ка либра, накат уменьшается. По-видимому, это так, одна ко, здесь действуют еще и какие-то привходящие при чины. Дело в том, что при редуцировании в тех'же трех калибрах таких же слябов, но углеродистой стали, кон цевой накат в тех же условиях оказался совершенно
Рис. 37. Изменение глубины наката N/H в зависимости or суммарного отно сительного обжатия и£ (Н/В=7; алюминий, <=20° С):
а — прокатка в одном направлении; |
б — прокатка с реверсированием; 1 — зад |
|
ний конец; 2 — передний конец;---------------- |
шесть проходов;---------- |
36 проходов |
|
|
Таблица 5 |
Влияние формы калибров на величину суммарного концевого наката при редуцировании слябов 800X150 мм кремнистой стали Э4А
Калибр |
Концевой накат |
|
Суммарное обжатые и |
, % |
||
10 |
20 |
30 |
40 |
|||
|
|
|||||
Л |
N , мм |
100 |
155 |
208 |
258 |
|
N / H |
0 ,1 2 5 |
0 ,1 9 4 |
0 ,2 6 |
0 ,3 2 |
||
|
||||||
Л 2 |
N , мм |
65 |
ПО |
155 |
200 |
|
N /H |
0 ,0 8 1 |
0 ,1 3 8 |
0 ,1 9 4 |
0 ,2 5 0 |
||
|
1 I 1
со
N , мм |
55 |
95 |
140 |
175 |
N/H |
0 ,0 6 9 |
0 ,1 2 8 |
0 ,1 7 5 |
0 ,2 2 0 |
78
одинаковым во всех трех калибрах. Таким образом, в описываемом случае на величину наката повлиял и мате риал слябов.
5. Влияние состава металла, подвергаемого редуци рованию, установили и прямыми исследованиями. Осо бенно убедительными они оказались при редуцировании в сравнимых условиях углеродистой стали Ст.З, кото рую прокатывали при температуре 1150° С, и алюминия, который прокатывали при комнатной температуре.
На раннее приведенном рис. 32, где показаны зави симости наката от отношения сторон сечения редуцируе мых полос и суммарного обжатия, сопоставлены соответ ствующие кривые для стали и алюминия. Как видно, концевой накат при редуцировании алюминия оказался почти в два раза более высоким, чем при редуцировании стали Ст.З. Наиболее обоснованным объяснением этого явления является то, что сопротивление деформации алюминия в данных условиях было значительно выше (порядка 12,0 кгс/мм2), чем у углеродистой стали (по рядка 4,0 кгс/мм2). Повышение сопротивления деформа ции повышает неравномерность высотной деформации, что и обусловливает увеличение наката. Из этих данных следует, что различными величинами концевого наката могут характеризоваться не только разные материалы, но также один и тот же металл, если изменяется его физическое состояние, например в результате нагрева. При увеличении температуры нагрева, когда сопротив ление металла деформации понижается, будет умень шаться и величина наката. Наоборот, накат увеличится
суменьшением температуры нагрева и деформации.
6.Крайне важным является вопрос о том, как влия ет длина полос при редуцировании на величину наката. Одно время считалось, что концевой накат зависит от длины раскатов и увеличивается с ростом длины [24].
Вдействительности этот вывод оказался ошибочным, с чем согласились и его сторонники [25]. О том, что дли на полос не влияет на величину наката, впервые было установлено в работе [16]. Это неоднократно подтвер ждалось нами и в дальнейшем. Независимость наката
от длины соответствует физической сущности явления, о чем подробно говорилось в предыдущей главе. С точ ки зрения производства это очень важное обстоятельст во. При постоянной величине накатов, удаляемых в обрезь, потери металла будут тем меньше, чем больше ис ходная длина прокатываемых слябов [26].
79