книги из ГПНТБ / Чижиков, Ю. М. Редуцирование и прокатка металла непрерывной разливки
.pdfРассмотренная картина деформации осевой зоны имеет большое значение для процесса редуцирования. Наличие утяжки в осевой зоне указывает на то, что в процессе редуцирования в этой зоне действуют растя гивающие напряжения. В этом нет ничего нового. О на личии растягивающих напряжений в осевой зоне имеется много данных. Они обнаруживаются во многих слу чаях, например, при прокатке на блюмингах, даже ког да отношение Н/В— 1 и т. д. Известно также, что при неблагоприятных условиях эти напряжения приводят к внутреннему нарушению сплошности со всеми выте кающими для качества продукции отрицательными по следствиями. Однако для процесса редуцирования факт наличия утяжки важен сам по себе, так как он свиде тельствует о податливости металла, который под воз действием возникающих при деформации растягиваю щих напряжений свободно перемещается в направлении действия этих напряжений. Это подтверждается тем, что утяжка металла происходит по всей свободной высоте редуцируемых полос, что в свою очередь указывает на податливость контура прокатываемого сечения. В этих условиях, с одной стороны, происходит разрядка напря жений, что очень важно, с другой стороны, исключается возможность внутреннего нарушения сплошности метал ла. Благоприятное для процесса редуцирования поведе ние металла, его податливость можно объяснить формой сечения, малой шириной при большой высоте. Податли вость контура сечения, проявляющаяся при редуцирова нии в виде утяжки, плавно изменяющейся по свободной высоте полос, объясняет еще одно очень важное явле ние, имеющее огромное практическое значение, а имен но отсутствие морщин на боковых сторонах редуцируе мых полос.
Ожидалось, что в результате огромной своеобразной односторонней осадки при редуцировании на боковых сторонах неизбежно будут образовываться складки и морщины, которые должны были привести к резкому ухудшению качества поверхности металла. Однако, как показали исследования, эти дефекты на боковых сторо нах редуцируемых полос полностью отсутствуют. Един ственным объяснением этого весьма полезного факта может быть именно податливость контура сечения.
Частицы металла на боковых сторонах сечения, на ходясь как бы в натянутом состоянии, стремятся толь
40
ко внутрь сечения, плавно перемещаясь по его высоте, образуя утяжку. Благодаря возможности такого пере мещения внутрь сечения, обусловленного как соответст вующими напряжениями, так и податливостью металла по всему контуру по отношению к этим напряжениям исключается неравномерное перемещение отдельных слоев по ширине и высоте сечения. А ведь только та кое неравномерное перемещение металла по ширине и высоте может привести к возникновению складок и мор щин.
ПОПЕРЕЧНАЯ ДЕФОРМАЦИЯ НА КОНЦАХ ПОЛОС
Передний и задний концы полос при редуцировании деформируются в условиях неустановившегося процесса. На участках от торцов полос до перехода к установив шемуся процессу поперечная деформация по высоте се чения получается иной, чем рассмотренная выше.
Как в приконтактных зонах, так и в осевой зоне она при всех условиях получается положительной, т. е. по всей высоте сечения происходит уширение металла. По мере увеличения суммарной степени редуцирования уширение на концах полос растет, что в конечном ито ге, как показано на рис. 17, может привести к образо ванию местных лампасов (при отсутствии проглажива ющих проходов). Эти лампасы имеют сравнительно не большую протяженность, но, несмотря на это, они если не приняты меры к их устранению, приносят огромный ущерб качеству металла и резко уменьшают выход год ного. Хотя и в приконтактных зонах, так же как и в осе вой зоне концов полос, имеет место только уширение металла по длине полос, считая от их торцов, оно изме няется по-разному. В приконтактных зонах оно от нуля на самом торце постепенно увеличивается до значений, отвечающих условиям установившегося процесса. В осе вой зоне, наоборот, уширение от какого-то наибольшего значения на торце постепенно уменьшается по мере от даления от этого торца и на некотором расстоянии от него переходит в утяжку, характерную для установив шегося процесса. Наибольшее уширение на концах по лос изменяется по-разному с передней и задней стороны по ходу прокатки. При редуцировании без реверса оно
всегда |
больше |
на заднем конце, чем на переднем |
(рис. |
18). Это |
различие возрастает с увеличением сум- |
41
значений на переднем и заднем концах при нереверсив ной прокатке. Уширение на концах при прочих равных условиях зависит от выпуска калибра — оно уменьша ется с ростом выпуска (рис. 19).
ui>
Рис. 18. Зависимость поперечной |
Рис. 19. Зависимость поперечной дефор |
||||||
деформации |
Ab^/В на концах по |
мации |
АЬ^/В на концах полос от вы |
||||
лос |
от суммарного |
обжатия при |
пуска |
калибров при редицуровании |
|||
|
редуцировании |
{Н/В—7): |
(Я/В = 8; |
алюминий; прокатка в одном |
|||
/ — задний |
конец; |
2 — передний ко |
|
направлении): |
|||
нец, |
прокатка |
в одном |
направле |
1— передний конец; 2 — задний конец |
|||
нии; |
3 — то |
же, |
прокатка |
реверсив |
|
|
ная
АНАЛИТИЧЕСКОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОПЕРЕЧНОЙ ДЕФОРМАЦИИ
Обработка экспериментальных данных показала, что величину наибольшего уширения приконтактных слоев металла, при редуцировании в глубоких калибрах в ус тановившемся процессе можно определить в первом приближении по зависимости [15]:
— |
f |
( I - и |
(-£■)°-К, |
(2.7) |
|
где |
Н, В — исходные высота |
и ширина полосы; |
|||
|
|
ы2— суммарная степень деформации; |
|
||
|
|
т— выпуск калибра, т= 2 /гр/6д; |
|
||
|
|
Ci— коэффициент, учитывающий влияние рода |
|||
|
|
материала |
(для стали Сi = 0,85; |
для алю |
|
|
|
миния С] = |
1,0). |
|
|
Величину утяжки центральных слоев редуцируемых полос в первом приближении можно подсчитать по фор муле
43
ры. На рис. 21 приведены результаты замеров, показы вающие распределение вытяжек по длине полосы с от ношением сторон сечения Н/В= 4. Кривые характеризу-
Расстояние от торца
Рис. 21. Распределение продольной деформации (вытяжка
Л) по длине полосы |
при |
редуцировании (первый про |
ход; обжатие |
12%; |
Н/В=4, алюминий, *=250° С): |
1 — приконтактные слои; 2 — промежуточные слои; 3—осе вой слой
ют поведение приконтактных промежуточных и осевых слоев металла в продольном направлении в двух разрезах по ширине сечения. По ним видно, что вытяжки раз личных слоев по высоте сечения получились различны ми только на концах полос. В установившемся же про-
45
цессе вытяжки были одинаковыми у всех слоев. Осевые слои у кондов полос подвергались меньшей вытяжке, чем все остальные слои. Это естественно, однако сами вытяжки во всех случаях были положительными, т. е. больше единицы. Это важное обстоятельство, показыва ющее, что при редуцировании утяжка в продольном на правлении отсутствует.
На рис. 22 показано распределение вытяжек в приконтактной и осевой зонах по длине полос, сечения ко торых характеризовались отношением сторон, равном 5 и 9. Здесь так же, как и в предыдущем случае, на кониах полос имеет место значительная разница в вытяж ках контактных и осевых слоев металла. Даже при отношении сторон сечения Н/В= 9, судя по величине вы тяжек, утяжка в продольном направлении отсутствова ла. Наличие экстремумом на кривых распределения вы тяжек имеет свое объяснение. Оно связано с изгибом самого торца и его формой. Правильность хода кривых, показанных на рис. 22, легко доказывается. Отсутствие этих экстремумов на кривой рис. 21 связано с тем, что замеры у самих торцов в этом случае не производились.
Сравнение между собой приведенных кривых позво ляет сделать вывод о том, что деформированное состоя ние, оцениваемое распределением вытяжек по длине по
лос, для полос с различным отношением Н/В различает ся только количественно.
Существенный интерес представляют и кривые рас пределения вытяжек по длине полос при редуцировании в несколько проходов (рис. 22,6). При неизменном ка чественном характере кривых с увеличением суммарно го обжатия в каждом данном сечении по длине полосы . растет величина разности между вытяжками приконтактных и осевых слоев. Не вдаваясь в детальный ана лиз полученных данных, отметим только, что такой ха рактер распределения вытяжек по длине полосы при редуцировании обусловливает особую форму самих кон цов полос. Если в начальном состоянии торцы прокаты ваемых полос перпендикулярны к их оси по длине — для пепрерывнолитых слябов это является правилом —, то благодаря особым условиям деформации полос по их длине в результате того, что вытяжка приконтактных слоев превышает вытяжку осевых слоев, эти торцы из гибаются и принимают форму воронки.
Сама длина полосы на характер распределения де-
46
л
т ч1
v s -1Л_
\
w __ ^
1,08(* н\
1.04
f,o
1,20
■VS,
1,08 - ^ 4
1.04p
1,0
0 2
a
k
k 'Ч -
/ |
/ |
\ |
|
|
V ^ |
■г L ^T |
1
|
|
|
|
/ |
|
|
|
2 |
’ |
|
|
|
> |
|
|
|
|
t— |
1 J |
Г |
i . |
1 i— |
|
Г |
|
) |
|
s |
v |
~ |
|
4 6 8 |
Ю 13 15 17 |
13 |
21' |
Номер вертикального сечения |
|
Номер верт икального |
сечени я |
|
|
Рис. 22. |
Распределение |
вытяжек Я по |
длине полос (алюминий, |
^=20® С) |
|
ф,. Н-----контактный слой; 0 — осевой слой; а — редуцирование в один |
(первый) проход; / — Я /5= 9; |
2 — HjB=>5; |
б — редуцирование |
||
|
в несколько |
проходов; цифры на кривых — номера |
проходов. |
формации по ее длине не влияет. Когда имеется участок установившегося процесса, независимо от длины этого участка распределение вытяжек по длине получается одинаковым (рис. 23).
/ ?з и 6 78 9юн/рем/sisг7/$isI •.■ з я я м ш ш м я я ж т я м м н ш
L^S/Омм
' |
------------------- ~ |
~"1_____________ L = 4 5 0 м м |
|
Номер верт икального сечения |
|
Рис. 23. Распределение вытяжек |
Я, по длине полос различной исходной длины |
|
(Н/В—9; В= 18 мм; |
£)/#=0,68; |
алюминий, ^=20° С; первый проход, u=8,l%): |
|
|
/ — приконтактный слой; 2 — осевой слой |
о н а п р я ж е н н о м с о с т о я н и и при р е д у ц и р о в а н и и
О характере напряженного состояния по сечению вы соких узких полос с отношением сторон сечения свыше 2 данные в литературе отсутствуют. Это и понятно, по скольку процесс редуцирования, при котором такие полосы (на практике это преимущественно непрерывноли тые слябы с Я /5 > 3) подвергаются значительной дефор мации с целью уменьшения их большой стороны, нахо дится только в стадии становления и еще мало изучен. Условия деформации таких полос весьма необычны. Например, практически'будет осуществляться редуциро вание непрерывнолитых слябов сечением 2300X300 мм.
48