книги из ГПНТБ / Заверюха, Н. В. Разливщик стали учеб. пособие
.pdfПроизводительность и эффективность УНРС
Производительность установки непрерывной разливки стали определяется скоростью разливки и кристаллизации слитка. Обычно скорость кристаллизации стали выражается уравнением
D = к\П ,
где D — толщина затвердевшего слоя, мм; t — время затвердевания, мин;
k — коэффициент затвердевания.
Значение коэффициента затвердевания для стали намного меньше, чем для меди и алюминия. Даже при непрерывной разливке с бы стрым охлаждением стали коэффициент затвердевания равен 25— 33 мм/мин0'5. Коэффициент затвердевания для каждого вида стали (кипящей, спокойной, легированной) будет различным и в большин стве его считают равным 29 мм/мино>5. Проблему увеличения скорости разливки невозможно решить без увеличения расстояния от поверх ности металла в кристаллизаторе до режущих устройств.
Для увеличения расстояния от поверхности металла в кристалли заторе до режущих устройств строят криволинейные УНРС с гори зонтальной выдачей слитков. В этом случае возможно также увели чение сечения заготовки. Так, например, при отливке сляб сечением 205 X 2200 мм или заготовки для широкополочных балок 450 X 450 мм, на двухручьевой установке производительность достигает 300 т/ч, при скорости разливки 2,5 м/мин, что соответствует скорости раз ливки стали в изложницы сверху.
Скорость кристаллизации можно увеличить также, интенсифи цируя охлаждение слитка и применяя укороченные толстостенные медные сборные кристаллизаторы, ролико-форсуночную систему вторичного охлаждения, многовалковые тянущие выпрямляющие
устройства, |
обеспечивающие |
деформацию |
непрерывного |
слитка |
|
с жидкой |
сердцевиной. |
Производительность |
УНРС для |
мелких |
|
и средних |
сечений заготовок |
можно увеличить путем дробления |
|||
струй, т. е. увеличения |
числа |
ручьев. |
|
|
Отливку заготовок квадратного сечения, несмотря на сравни тельно небольшую толщину, можно производить за относительно короткое время и при большом количестве стали через один ручей. Например, заготовку 160x 160 мм общей массой 30 т получают за 1 ч. Для того чтобы разливать из 220-т ковша заготовки 160 X 160 мм, потребуется восьмиручьевая установка, если же отливать заготовки 50 мм со скоростью 7 т/ч, то для разливки 220 т стали потребуется 32 ручья. Чем выше сечение заготовки, тем выше производитель ность установки и меньшетребуется ручьев.
Для сортовых УНРС, работающих с повышенными скоростями вытягивания, характерно использование укороченных тонкостен ных гильзовых кристаллизаторов и короткой системой вторичного охлаждения. Сортовые непрерывные слитки в вертикальных уста новках режут на мерные длины газо-кислородными резаками, а при горизонтальной выдаче слитков — гидравлическими ножницами.
2 0 0
Разливку стали на современных УНРС можно производить мето дом «плавка на плавку». На отдельных предприятиях достигнуто до 60 разлитых плавок на одном промежутке. Отмечена возможность быстрой замены сталеразливочных и промежуточных ковшей.
В электросталеплавильных цехах непрерывная разливка леги рованных сталей проходит без осложнений из сталеразливочных чайниковых ковшей емкостью 10—100 т со скоростью вытягивания слитка 0,75— 1,5 м/мин. Производительность установки при разливке легированных сталей составляет 0,45—0,6 т/мин.
Эффективность установок непрерывной разливки стали характе ризуется следующими показателями:
1.В УНРС жидкая сталь превращается в заготовки за пять производственных операций, а при разливке стали в изложницы —■ за двенадцать операций (см. рис. 131).
2.При непрерывной разливке стали выход годного достигает 97,5%, а при обычной разливке 90,0%. Брак снижается до 0,5% от массы разлитого металла.
3.Установка непрерывной разливки стали размещается на пло щади примерно в два раза меньшей, чем площадь, необходимая для разливки стали в изложницы с последующей прокаткой слитков на обжимных (заготовочных), листовых или трубных станах.
4.При разливке на УНРС легированных сталей снижается обрезь дорогостоящей высоколегированной стали на 10—16%.
5.Совершенствование конструкций установок и их узлов обеспе чивает повышение надежности работы, удобство обслуживания УНРС
ивозможности автоматизации процесса,
Глава 9
ЛИТЫЕ ЗАГОТОВКИ, ПОЛУЧЕННЫЕ НА УНРС
Формирование литой заготовки происходит в кристаллизаторе при непрерывно поступающей струе жидкой стали и постепенно удаляющейся от струи затвердевщей части слитка.
Литые заготовки, полученные при непрерывной разливке, про ходят две зоны охлаждения. В кристаллизаторе формируется плот ная корка литой заготовки (образуется дендритная структура заго товки спокойной стали, начинает формироваться зона сотовых пузы рей в заготовке кипящей стали), а во вторичной зоне охлаждения затвердевает центральная зона (сердцевина) заготовки. После пол ного затвердевания горячий слиток режут на мерные заготовки.
Преимущество такого способа разливки заключается в том, что процесс кристаллизации заготовки протекает непрерывно в малых объемах, и заготовки получаются более однородными.
При непрерывной разливке резко уменьшается избирательное затвердевание стали, в заготовках почти отсутствует ликвация, рав-
801
номерно распределяются сера и неметаллические включения. В центре литой заготовки имеется усадочная рыхлость, но она легко сваривается при оптимальных обжатиях.
Минимальное и максимальное сечение заготовки определяется условиями отливки и прокатки.
По условиям отливки квадратных заготовок спокойной стали можно получить минимальное сечение 55x55 мм и максимальное до 450X450 мм. При отливке слябных заготовок минимальность опре деляется толщиной до 75 мм и максимальность — шириной сляба
2200 мм.
В процессе горячей деформации заготовок прокаткой или ковкой для разрушения литой структуры и устранения макродефектов требуется четырехили восьмикратное обжатие, чтобы обеспечить полную свариваемость рыхлости в середине заготовки и получить структуру деформированного металла, механические свойства кото рого на 20—25% выше свойств литой заготовки.
Для получения плотной структуры готового проката допускается восьмикратное обжатие, для менее плотной структуры — четырех кратное обжатие.
При выборе геометрической формы заготовки решается задача ее подобия с будущим готовым прокатным изделием, его профилем.
Литые заготовки спокойной и легированной стали
Ускоренное охлаждение в кристаллизаторе граней литых заго товок спокойной и легированной стали ускоряет процесс кристалли зации. Кристаллы получаются более мелкими и однородными по химическому составу, чем в обычных слитках. Кристаллические зоны по размерам также отличаются от кристаллических зон обычных слитков (рис. 132). Ускоренное охлаждение в кристаллизаторе спо собствует развитию поверхностной зоны мелких дезориентированных кристаллов, толщина которой достигает 15—35 мм. Впоследствии
врезультате уже менее интенсивного отвода тепла от заготовки еще
вкристаллизаторе начинает формироваться зона столбчатых кри сталлов (дендритов), размер которых зависит главным образом от химического состава стали. Кристаллизация заготовки, переместив
шейся в зону вторичного охлаждения, претерпевает изменение и к концу затвердевания возникают равноосные дезориентированные кристаллы, размер которых зависит от сечения заготовки. По сравне нию со слитком малой массы, отлитого сифонным способом, в литой заготовке центральная зона и зона столбчатых кристаллов меньше, а плотная зона больше.
Неметаллические включения в заготовках, полученных при не прерывной разливке, фиксируются по всему объему отливки, не успевая всплыть и сосредоточиться в одной области. Неметалли
ческие |
включения, плавающие на поверхности жидкого металла |
в виде |
корочки, разливщики удаляют. |
Центральная пористость в литых заготовках больше, чем в обыч ных слитках, что связано с глубоким распространением жидкой
m
лунки. В процессе прокатки при оптимальном обжатии литой заго товки в готовый профиль пористость исчезает вследствие высокой свариваемости стали.
Рис. 132. Кристаллические зоны в слитке спокойной стали:
а — литая заготовка; б — слиток небольшой массы, отлитый сифонным способом; 1 — плотная зона мелких кристаллов; 2 — дендритная зона; 3 — центральная зона
Механические свойства литой заготовки в продольном и попереч ном направлениях примерно одинаковы по значению.
Низкоуглеродистые спокойные стали при 1400—1490° С обра зуют непрочный корковый слой, поэтому непрерывная разливка их довольно сложна.
Литые заготовки кипящей стали
Структура литых заготовок кипящей стали в разрезе характе ризуется зонами плотной корки (толщиной 35—65 мм), сотовых пузырей и центральной. Характер развития зон кипящих сталей зависит от содержания углерода, особенно это относится к зоне сотовых пузырей: чем выше содержание углерода в стали, тем более развита эта зона и тем больше размеры пузырей.
Заготовки кипящей стали (Ст.З и Ст.4) с содержанием 0,15% С имеют достаточно плотную корковую зону, слабо развитую зону сотовых пузырей и центральную зону без пузырей (рис. 133, а). Заготовки с содержанием <0,15% С имеют плотную корковую зону, развитую зону сотовых пузырей и слабо развитую центральную зону с редкими округлыми пузырями (рис. 133, б). Заготовки с со держанием <0,10% С имеют плотную корку, вытянутые тонкие сотовые пузыри; центральная зона их рыхлая (рис. 133, в). Заго товки, отлитые из кипящей стали типа 08кп, имеют плотную корку, мелкие и тонкие сотовые пузыри, рыхлую центральную зону (рис. 133, г). При больших скоростях разливки и кристаллизации заготовки газовые пузыри не успевают всплыть, что обусловливает образование более тонкой наружной корки; иногда пузыри распо лагаются близко к поверхности заготовки и при нагреве вскрыва ются, образуя сотовую рвань.
203
Подкорковые пузыри и поверхностные дефекты на отлитых заго товках могут образоваться в результате неотрегулированного воз вратно-поступательного движения кристаллизатора. При подъеме кристаллизатора одновременно над уровнем металла поднимается ко рочка и окисляется, при опускании кристаллизатора она погру
жается в металл |
и происходит образование корковых пузырей, т. е. |
||||||||||
поверхностного |
дефекта |
литых |
заготовок. |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
При непрерывной разливке ки |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
пящей стали ускоренная кристал |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
лизация также приводит к интен |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
сивному выделению газов из жид |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
кой стали в кристаллизаторе, вски |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
панию металла и переливу его |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
через |
кристаллизатор |
(«грибы»), |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В результате большой |
усадки по |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
лучаются пустые пленистые заго |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
товки |
(«чулки»). |
Иногда металл |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
прорывает корку и уходит под |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
кристаллизатор. Скорость газовы- |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
деления можно регулировать, из |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
меняя скорость разливки, однако |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
это снижает эффективность произ |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
водства. Лучше добиваться опти |
|||
|
|
|
Рис. 133. Кристалли |
мальной газонасыщенности кипя |
|||||||
|
|
|
ческие зоны в заго |
щей стали в период доводки и рас |
|||||||
|
|
|
товках кипящих |
ста |
кисления металла в сталеплавиль |
||||||
|
|
|
лей, полученных |
при |
|||||||
|
|
|
непрерывной |
разлив |
ном агрегате. |
|
|
||||
|
|
|
|
|
ке: |
|
|
стали |
получают |
||
а — 15% |
С |
(0, |
м/мин); |
б — 0,12% |
Из |
кипящей |
|||||
С (0,7 м/мин); |
в — 0,08% С (0,7 |
м/мин); |
высококачественные |
квадратные |
|||||||
1 — плотная |
корковая |
зона; |
2 — зона |
заготовки, если сечение их не мень- - |
|||||||
сотовых |
пузырей; 3 — центральная |
зона; |
|||||||||
4 — центральная |
пористость (рыхлость) |
ше 160 X 160 мм. Заготовки меньше |
го сечения можно получить лишь при небольшой скорости вытягивания металла (составляющей пример но 40—70% скорости вытягивания слитка спокойной стали) и, следо вательно, пониженной экономичности и надежности работы установки.
Трудности непрерывной разливки кипящей стали заключаются в следующем. Во-первых, трудно обеспечивать необходимую степень раскисленности и поддерживать постоянной температуру металла для стабилизации кипения во время непродолжительной разливки.
Недостаточно раскисленный |
металл образует |
непрочную |
корку |
и прилипает к медным стенкам кристаллизатора. |
Во-вторых, слиш |
||
ком интенсивно формируется |
зона столбчатых кристаллов |
слитка. |
В-третьих, трудно поддерживать заданный режим в верхней части зоны вторичного охлаждения. Это указывает на непригодность для кипящей стали параметров технологии непрерывной разливки, уста новленных для спокойной стали. Кипящие стали можно разливать, если точно соблюдать режим раскисления металла, смазывать стенки кристаллизаторов и строго регулировать температуру и количество металла, поступающего в кристаллизатор.
204
Разливка на УНРС вакуумированной кипящей стали обеспечи вает необходимую стабильную раскисленность и низкое содержание газов. В камере сохраняется температура нагрева, либо производится дополнительный подогрев металла, т. е. обеспечивается разливка с постоянной температурой. Заготовки и слябы получаются так же, как из полуспокойной стали. Скорость кристаллизации вакуумиро ванной стали выше, следовательно, можно увеличить скорость раз ливки.
Поверхность заготовок, слябов и готового проката хорошая. В слябах 615x 1300 мм, отлитых на УНРС из вакуумированной стали, не наблюдается подкорковых пузырей, в то время, как в сля бах из обычной стали пузыри наблюдаются постоянно.
Дефекты литых заготовок
Дефекты заготовок, полученных на установках непрерывной раз ливки стали, можно разделить на естественные и технологические.
К естественным дефектам относятся продольные трещины. Под действием силы усадки по периметру в участках, где заготовка не соприкасается со стенками кристаллизатора, и силы давления столба жидкой стали изнутри корочка формирующейся заготовки разры вается, и образуются продольные трещины.
Располагаются они посредине отливки или с краю по углам грани. Мелкие трещины бывают глубиной 2—5 мм и длиной до 200 мм; их удаляют путем зачистки. Глубокие трещины распространяются внутрь заготовки на 20 мм и длина их достигает 1500 мм. Заготовки с такими дефектами бракуют. Трещины, расположенные в углах (ребрах) по длине заготовки, образуются вследствие большого ра диуса закругления углов кристаллизатора и высоких скоростей разливки. Появление этих трещин легко предотвратить уменьшением угла закругления кристаллизатора и снижением скорости разливки. Продольные трещины в виде непрерывной или прерывной линии на широкой стороне заготовки не образуются, если при умеренной тем пературе и с небольшой скоростью разливается хорошо раскисленная сталь с низким содержанием серы.
При отливке широких заготовок важно направление струи ме талла в кристаллизатор. Струя жидкого металла, направленная в середину заготовки (по центру), обратным потоком размывает корочку заготовки в самом тонком месте (в середине широкой грани), что способствует образованию продольных горячих трещин. Измене ние направления струи металла в одну из крайних третей заготовки по периметру резко сокращает брак по глубоким продольным тре щинам. При отливке широких заготовок целесообразно производить многоструйную разливку.
На образование трещин всех видов влияет химический состав стали (содержание углерода и серы). При низких содержаниях серы и углерода трещины появляются редко.
Поперечные трещины являются технологическими дефектами. Они появляются вследствие плохой смазки стенок кристаллизатора, перерывов струи жидкой стали, резкого снижения напора металла,
205
подвисания заготовки в кристаллизаторе. Если стенки кристалли затора деформированы, а в центре или в углах кристаллизатора имеются выбоины, то для вытягивания заготовки прилагаются большие усилия, в результате чего на гранях ее образуются ужимины, прямые или косые трещины.
Иногда поперечные трещины имеются на заготовках кипящей стали. Они возникают вследствие малой прочности корки, если раз ливается сталь, недостаточно раскисленная и с большим содержанием
Рис. 134. Расположение трещин |
на литых заготовках: |
а — поперечные крупные; б — продольные |
поверхностные; в — продоль |
ные внутренние |
серы. При разливке металла с нормальной окисленностью (12— 8% FeO в шлаке и не выше 0,04% S) поперечные трещины, как правило, не образуются. Расположение трещин на литых заготовках показано на рис. 134. Продольные и поперечные трещины и ужимины на квадратных и слябных слитках можно устранить зачисткой их на допустимую глубину.
На поверхности литой заготовки на расстоянии 200—700 мм от низа можно наблюдать приваренные частицы металла — плены, вызванные разбрызгиванием падающей струи металла при ударе ее о поверхность затравки. Предотвратить образование плен можно, если плавно поднимать стопор и соблюдать небольшую высоту падения струи стали.
Наплывы, заливины на гранях и завороты |
корки образуются |
|
на квадратных |
и слябных заготовках при |
нестабильной струе |
и резком изменении скорости разливки стали. |
|
|
При разливке |
стали в новый кристаллизатор, внутренняя по |
верхность которого недостаточно гладкая, на заготовках остаются продольные риски. Поэтому всегда необходимо обрабатывать внут ренние стенки кристаллизатора стальными роликами.
Завороты корочки предупреждают увеличением скорости раз ливки и предохранением жидкой стали от окисления (обработка пропан-бутановой смесью).
При равномерной смазке стенок кристаллизатора и повышенной скорости вытягивания на поверхности заготовки не образуются складки.
Иногда литые заготовки по выходе из кристаллизатора имеют искаженный профиль (ромб в поперечном сечении).
206
вые пузыри. Такие же пузыри появляются при чрезмерной (жирной) смазке стенок кристаллизатора, а также в результате разливки крем нистых сталей, раскисленных непрогретым 75%-ным ферросили цием.
При наличии газовых пузырей по сечению заготовки, а также вскрываемых методом подрубки поверхности заготовки, если их количество и размер превышают допустимые, заготовки бракуют.
Возникновение подкорковых пузырей в заготовках кипящей стали предупреждают, обдувая струю металла кислородом, обеспе чивая равномерное кипение стали в кристаллизаторе и применяя кристаллизаторы для кипящей стали с радиусом закругления углов около 25 мм.
Резкое охлаждение наружной поверхности заготовки в зоне вторичного охлаждения вызывает температурный перепад между корочкой и жидким металлом центральной части заготовки, в ре зультате чего создаются большие напряжения, вызывающие образо вание осевых трещин. Нередко вздутие литых заготовок из углеро дистых спокойных и кипящих сталей (электротехнических реже), разливаемых с высокой температурой, сопровождается образованием внутренних осевых трещин. В этих случаях участки заготовок бра куют.
Усадочная раковина и рыхлость зависят от условий затвердева ния заготовки, протяженность их колеблется в пределах 0,3—0,5 м. Степень развития пористости и рыхлости в заготовках из спокойной и легированной стали по длинной оси сечения прямоугольной заго товки находится в прямой зависимости от скорости разливки. Обра зование осевой рыхлости связано также с появлением «мостов» сплошного закристаллизовавшегося слоя, ниже которого распо лагается жидкая зона. Правильное соотношение интенсивности охлаждения граней заготовки в зоне вторичного охлаждения и соблюдение постоянной скорости разливки препятствуют возникно вению осевой усадочной раковины и рыхлости.
Стали, предназначенные для непрерывной разливки, имеют повы шенную температуру перед выпуском (особенно легированные), поэтому они интенсивно разрушают футеровку желобов, ковшей, продукты раскисления всплывают и уносят шлак и огнеупорные частицы в кристаллизатор. Неметаллические частицы при напол нении кристаллизатора отбрасываются струей металла к стенкам и оказываются вкрапленными в поверхность заготовки. Они замед ляют кристаллизацию заготовок. Краевые неметаллические включе ния можно удалять зачисткой их на допустимую глубину, в против ном случае заготовки бракуют.
Использование при непрерывной разливке желобов и ковшей, футерованных высококачественными огнеупорами, предупреждает по явление в заготовках неметаллических включений.