книги из ГПНТБ / Неразрушающие методы контроля металлов на тепловых электростанциях
..pdfСуществующая пріі комнатной температуре ферритная
фаза состоит из Ô и α-φeppnτa. Она образуется в резуль
тате выделения ô-феррита в процессе первичной кристал лизации и частично а-феррита в процессе вторичных
фазовых превращений.
В соответствии с требованиями инструкции [Л. 16]
каждая партия электродов марки ЦТ-15; ЦТ-15-1; ЦТ-7;
ЦТ-7-1; ЦТ-16; ЦТ-Іб-'І; ЦТ-16-10; ЦТ-25 и ЦТ-26-1
[%C Г] экв = %Cr + 1,5% Si + 3,5%Ті + % M О +¿7,5% Nb + % W+2%Al+ %V
Рис. 23. Диаграмма Шеффлера.
1 — |
сталь Х14Н18В2БР |
(ЭИ695Р): |
2— |
сталь |
Х18Н12Т; |
3 |
— |
электроды ОЗЛ-6 |
|
|
(наплавленный |
металл |
Х25Н13). |
|
|
|
независимо от наличия сертификата должна проверяться
на содержание феррита в наплавленном металле.
Из безобразцовых методов определения процентного
содержания ферритной фазы нашли применение расчет
ный, металлографический и магнитный методы.
При расчетном методе содержание феррита опреде
ляется по эмпирическим формулам и диаграммам в зави
симости от так называемых хромового и никелевого эквивалентов, которые вычисляются предварительно
по известному химическому составу основного и наплав-
50
ленного металла. Наиболее широкое применение нашла
структурная диаграмма Шеффлера (рис. 23).
'Структурное состояние стали, имеющей определенный состав,
определяется положением точки, ордината которой равна эквива лентному содержанию в стали никеля '(аустенизирующих элемен тов), абсцисса — эквивалентному содержанию хрома '(ферритизи-
рующих элементов). Структурное состояние данной марки стали
определяется положением области, ограниченной прямоугольником,
стороны которого ограничены крайними точками, соответствующими пределам колебаний содержания легирующих элементов по таблич ным данным ГОСТ (ТУ).
Структурное состояние промежуточных составов в сварном шве
определяют, откладывая на прямой, соединяющей точки наплавлен
ного и основного металла, отрезки,, соответствующие проценту пе
ремешивания наплавленного и основного металла (степень проплав
ления основного металла). При ручной дуговой сварке степень про
плавления основного металла лежит в пределах 20—40%. Прямую,
соединяющую точки основного и наплавленного металла, делят на 10 равных частей и от точки наплавленного металла в сторону ос
новного откладывают отрезки в 2 и 4 деления. Структурное состоя ние металла шва будет определено положением отрезка 2—4 на диаграмме.
Однако диаграмма Шеффлера не учитывает условий сварки и кристаллизации, оказывающих заметное влия
ние па содержание феррита в сварном шве. Например,
при сварке электродами малых диаметров и быстрым
последующим охлаждением наплавленного металла обра
зуется больше феррита, чем при сварке электродами
большого диаметра. На химический и фазовый состав шва оказывают влияние условия горения дуги, техника сварки и др. Поэтому расчетный метод используется
в основном для ориентировочной оценки содержания
ферритной фазы в наплавленном металле, при выборе
электродов для сварки сталей разных марок оценки ожидаемого структурного состояния металла сварного
шва в случае применения электродов, наплавленный ме
талл которых отличается по химическому составу от основного-металла. Точность количественного определе ния феррита по диаграмме Шеффлера составляет І±4%
абсолютного содержания в стали, что далеко недостаточ но для определения работоспособности сварных швов.
При металлографическом методе процентное содержа
ние феррита в наплавленном металле определяется по
относительной площади, которую занимают его зерна
в плоскости микрошлифа, ограниченной полем зрения
микроскопа. Подсчет площади, занимаемой ферритом,
производится по фотографии, полученной непосредствен
4* |
51 |
ным фотографированием микроструктуры переносным
микроскопом ММУ-3 с микрофотонасадкой типа МФН
или фотографированием полистироловых оттисков в ла
бораторных условиях. Подготовку микрошлифов произво
дят с применением механической или электрохимической полировки. Вследствие большой способности аустенитных
сталей к поверхностному пластическому деформированию,
вызывающему искажение микроструктуры, для подготов ки микрошлифов предпочтительнее применять электро
химическую полировку (см. гл. 3).
Для выявления микроструктуры применяют химичес кое травление с помощью реактива, имеющего состав:
50 мл HCl (плотность 1,19), 25 мл H2SO4 (плотность
1,84), 10 г CuSO4 ∙5H2O, 50 мл H2O.
Учитывая неравномерность структурного строения
аустенитных сварных швов и для получения более досто
верных результатов, исследование структуры следует
производить в нескольких точках шва. Выбор количества
исследуемых точек производится в зависимости от разме
ров шва. Абсолютная погрешность металлографического
метода составляет ±(0,5—3)0∕0. Эта погрешность возни
кает прежде всего из-за структурной неоднородности
металла швов, особенно многослойных. Кроме того,
в швах, подвергшихся отпуску, образуется о-фаза, кото
рую визуальным способом трудно отличить от ферритной фазы, что также вносит погрешность при подсчете пло
щади, занимаемой ферритом, и приводит к завышению
данных о его содержании. Погрешность метода увели чивается с уменьшением размеров зерен феррита, поэто
му при содержании феррита менее 3% металлографи
ческий метод обеспечивает только качественную оценку.
Магнитные методы измерения количества феррита
основаны на использовании ферромагнитных свойств
феррита |
и парамагнитных — аустенита. |
В связи с тем, |
|
что о-фаза при комнатной температуре |
также |
парамаг |
|
нитна, ее |
присутствие в металле не оказывает |
влияния |
на точность определения содержания феррита магнитны ми методами.
Для определения содержания феррита магнитными
методами используют способ магнитного притяжения
и электроиндуктивный способ. Первый основан на зави
симости между содержанием феррита в металле аусте
нитных сталей и силой притяжения к нему постоянного
магнита, второй — на зависимости магнитной прони-
52
цаемостп аустенитного металла от содержания в нем
феррита. |
процентного |
содержания феррита |
Для измерения |
||
в аустенитной стали |
и сварных |
швах непосредственно |
на изделиях или пластинах (т. е. без изготовления спе
циальных образцов) первым способом применяют пере
носной альфа-фазометр и переносной магнитный при
бор ФА-1 конструкции НЙИхиммаш, выпускаемые
заводом «Электроточприбор» (г. Кишинев), вторым
способом — ферритометр конструкции ЦНИИТмаш типа
ФВД-2, выпускаемый заводом «Контрольприбор»
(г. Москва). Альфа-фазометр, прибор ФА-1 и феррито метр ФВД-2 позволяют производить локальное неразру
шающее определение феррита в поверхностном слое
наплавленного металла шва.
ка |
Альфа-фазометр состоит из малогабаритного |
выносного датчи |
|
магнитоэлектрической системы (рис. 24) |
и измерительного |
||
устройства. К стрелке датчика, |
|
||
жестко связанной с подвиж |
|
||
ной |
рамкой, |
вращающейся |
|
в постоянном |
магнитном поле, |
|
закреплены на одном конце
рабочий магнит, а на другом—
противовес. Рабочий магнит
состоит из двух постоянные магнитов, * закрепленных сим
метрично в одном цилиндри
ческом |
немагнитном |
|
корпусе |
|
||||
на одной оси, одноименные по |
|
|||||||
люсы при |
|
этом |
направлены |
|
||||
в разные, стороны. На такую |
|
|||||||
систему |
не |
влияет |
магнитное |
|
||||
поле Земли. |
|
|
|
|
|
|||
|
,Для измерения содержа |
|
||||||
ния феррита основаніе дітчи- |
|
|||||||
ка устанавливается |
в |
одной |
|
|||||
плоскости с поверхностью из |
|
|||||||
делия, а рабочий магнит при |
|
|||||||
водится |
|
в |
соприкосновение |
|
||||
'C |
исследуемым |
участком по |
Рис. 24. Принципиальная схема |
|||||
верхности |
детали. |
Сила |
притя |
|||||
жения магнита к металлу изме |
альфа-фазометра.. |
|||||||
ряется |
в |
момент его |
отрыва |
|
при повороте рамки. Вращение рамки вызывается моментом вращения, создаваемым магнитным по
лем рамки при протекании по ней постоянного тока. Величина силы тока в момент отрыва магнита замеряется с помощью миллиампер
метра. Альфа-фазометр позволяет измерять содержание феррита
в пределах 0,5—20%.
Определение количества феррита производится с по мощью градуировочного графика. Для построения гра
53
фика зависимости показании прибора в |
миллиамперах |
от содержания феррита в процентах |
применяются |
эталонные образцы с известным содержанием феррита. Градуировка производится отдельно для каждой марки
стали пли присадочного материала.
•Поле постоянного магнита проникает на глубину до
10 мм независимо от содержания феррита в металле.
Величина индукции уменьшается с увеличением зазора
между магнитом и поверхностью изделия. Для дости жения минимального зазора исследуемая поверхность
должна быть очищена от окалины, следов масла и т. п. и обработана до чистоты Ѵ7. Шлифовка обеспечивает также удаление наклепанного слоя металла, имеющего повышенное содержание а-фазы.
Магнитный прибор ФА-1 имеет одинаковую с альфафазометром принципиальную схему и служит для опре
деления феррита от 0,5 до 70% в |
аустенитной листовой |
|||
|
стали и сварных швах. От |
|||
|
носительная погрешность из |
|||
|
мерения магнитной фазы не |
|||
|
превышает 7%. |
|
|
|
|
Электроиндукцион н ы й |
|||
|
способ измерения количества |
|||
|
феррита основан на изме |
|||
|
рении |
величины |
индуциро |
|
|
ванных |
в металле |
вихревых |
|
Рис. 25. Принципиальная схе |
токов. |
|
|
|
Для определения количе |
||||
ма прибора ФВД-2. |
ства феррита в |
аустенитных |
||
|
сталях |
электроиндукцпон- |
||
|
ным способом |
применяется |
прибор ФВД-2 (рис. 25). Измерения производятся с по
мощью накладных катушек, обмотки которых соединены
между собой по дифференциальной схеме. При этом
одна из катушек служит датчиком. Катушки выполнены по типу трансформатора со стержневыми конусными сер дечниками. На первичные обмотки подается от генера
тора переменный ток с частотой 1200 гц. Под воздей
ствием переменного магнитного поля во вторичных изме
рительных обмотках возбуждается э. д. с. Вторичные
обмотки включены навстречу друг другу. Такая схема
соединения позволяет перед измерениями взаимно урав
новешивать возникающую во вторичных обмотках э. д. с.
. При установке датчика на исследуемый участок поверх-
54
Пости металла в последнем возникают вихревые токй.
В результате влияния вихревых токов на датчик происхо
дит нарушение равновесия э. д. с. в катушках вторичной
цепи, что регистрируется включенным во вторичную цепь
измерительным прибором. Так как частота возбуж дающего тока и электрическое сопротивление иссле дуемого металла постоянны, то э. д. с., зарегистрирован
ная прибором, зависит только от магнитной проницаемо сти стали н возрастает с увеличением содержания в ней
феррита.
Измерение количества феррита прибором ФВД-2 выполняется с использованием градуировочного графика.
Градуировка производится отдельно для каждой марки
стали по эталонам с известным содержанием феррита.
Преимущество электроппдуктивного способа определе
ния содержания феррита с- накладными катушками
состоит в том, что точность измерений в отличие от спо
соба магнитного притяжения при содержании феррита
до 10% практически не зависит от толщины металла, так
как высокочастотное магнитное поле проникает в металл
на небольшую глубину (примерно 0,5 мм) и на точность измерений в меньшей степени оказывает влияние состоя
ния поверхности изделия [Л. 15]. Прибор может приме
няться для контроля феррита в сварных швах конструк ций, имеющих сложную форму, и обеспечивает точность
измерения ±10%.
Глава пятая
КОНТРОЛЬ СПЛОШНОСТИ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ ОБОРУДОВАНИЯ ТЕПЛОВЫХ ЭЛЕКТРОСТАНЦИЙ
В процессе изготовления и эксплуатации энергети ческого оборудования в элементах его конструкции возникают различные несплошности, которые, ослабляя сечение и создавая концентрации напряжений, могут при вести к авариям. Так, в процессе проката возникают трещины, надрывы, закаты, расслоения волосовины и
флокены, в процессе гибки, ковки и термообработки — трещины, в процессе сварки — трещины, норы, шлаковые
включения, непровары, несплавления, подрезы, прожоги,
в процессе литья — трещины, газовые и усадочные рако-
55
ВИНЫ, земляные, шлаковые й флюсовые включения, спай,
в процессе эксплуатации — трещины. Величина и харак
тер несплошностей регламентируются техническими
условиями на изготовление оборудования.
17. МАГНИТНО-ПОРОШКОВАЯ ДЕФЕКТОСКОПИЯ
Метод магнитно-порошковой дефектоскопии (МПД)
относится к числу физических методов неразрушающего контроля, с помощью которого выявляют преимущест венно поверхностные дефекты (трещины, закаты, плены, расслоения, надрывы и др.) в металле барабанов, деаэ
раторов, корпусных деталей турбин, литых деталей тру
бопроводов, арматуры, крепежа и других деталей энерго
оборудования, изготовленного из ферромагнитных 'ста лей. В основу метода положена способность металла намагничиваться под действием приложенного магнит ного поля. Источниками магнитных полей при МПД слу жат постоянные магниты, электромагниты и проводники,
по которым течет ток.
Всякое однородное по магнитным свойствам ферро
магнитное тело намагничивается в магнитном поле таким образом, что величина магнитной индукции в каждой точ ке сечения тела одинакова, т.е. плотность и направление
магнитных силовых линий одинакова в каждом малом объеме тела. Магнитное поле, имеющее такой характер, называется однородным. Для характеристики способно
сти физических тел проводить магнитную индукцию слу жит понятие магнитного сопротивления
(25)
где I — длина пути, который проходят линии магнитной
индукции в теле (длина магнитопровода); S — попереч
ное сечение тела; μ — магнитная проницаемость мате
риала.
Если ферромагнитное тело поместить в магнитное по
ле (рис. 26), то в этом теле возникнет магнитная индук
ция, а так как магнитная проницаемость ферромагнитно
го вещества значительно превышает магнитную прони цаемость окружающего воздуха, то магнитная индукция
внутри вещества будет гораздо больше магнитной индук
ции в воздухе.
Если при этом в изделии имеются дефекты, как-то: флокены, трещины, закаты, плены, расслоения, надрывы,
56
включення неферромагннтных веществ, пустоты п др.,
т. е. участки, обладающие различной магнитной проницае
мостью, то магнитная индукция в таком изделии также бу
дет неоднородной. В тех участках изделия, где дефекты
выходят на поверхность, магнитный поток рассеивается.
Характер магнитного рассеивания зависит от напряженно сти магнитного поля и магнитной проницаемости материа-
Рис. 26. Притяжение ферромагнитных |
частиц, к полюсам |
магнита |
||||
F2 = Fa2—Fb2— |
|
F=F1-F2, |
ферромагнитной |
|
F — |
|
где |
Fi=<Fai—Fbi — |
сила притяжения |
частицы; |
|||
|
сила |
|||||
|
|
притяжения ферромагнитных частиц; |
|
результирующая |
сила притяжения ферромагнитных частиц к УѴг, |
|||||||||||
Faï — |
|
притяжения |
S2 к Ni; |
Fbl — |
сила |
отталкивания |
N2 |
|||||
от |
N2Kсила |
|
от S∏ |
|
||||||||
JV1; |
Fb2— |
сила отталкивания S2 |
Fa2 |
— |
сила притяже |
|||||||
ния |
|
Si. Так как |
Fi>F2, |
ферромагнитные частицы движутся |
к N1. |
|||||||
ла |
(рис. 27,а), |
размеров изделия и его формы, характера и |
глубины залегания несплошности и ее ориентации по от ношению к намагничивающему полю.
При магнитно-порошковой дефектоскопии создается магнитное поле рассеивания над дефектом. Образование
магнитного поля рассеивания над несплошностью объяс
няется тем, что дефект, представляющий собой полость, заполненную 'воздухом или другим немагнитным вещест вом, создает резкое локальное сопротивление магнитно
му потоку, вследствие чего линии магнитной индукции частично вытесняются из сечения магнитопро'вода (на магничиваемого изделия), „огибают дефект и часть их про
ходит через воздух над ним. Над краями дефекта возни кают магнитные полюсы, создающие магнитное поле рас
сеяния (рис. 27,6). Если |
в |
районе |
поля рассеяния |
|
окажется магнитный порошок, |
то он притянется к местам |
|||
выхода и входа магнитных линий рассеяния как |
к полю |
|||
сам магнита и зафиксирует |
наличие |
дефекта. |
Рисунок |
|
‘ |
|
|
|
57 |
дефекта, образуемый магнитным 'порошком, будет устой
чивым, если магнитные силы, удерживающие частицы, превышают действие силы тяжести (для вертикальных,
потолочных и наклонных поверхностей) и препятствуют смыванию и сдуванию порошка. Четкость рисунка де-
а)
Рис. 27. Выбор оптимальных условий намагничива ния детали для МПД.
poro зависит количество скопившегося над дефектом
порошка, рельеф скопления и прочность связи |
частиц |
с местом дефекта. |
изделия |
Дефект, уменьшающий поперечное сечение |
(магнитопровода), приводит также к местному увеличе нию напряженности магнитного поля и, следовательно, к изменению магнитной проницаемости материала. Для получения максимального значения Rm в месте дефекта
необходимо намагничивание изделия доводить до такой
степени, при которой значение магнитной индукции при ближается к насыщению. Kaκ следует из рис. 27, інаилуч-
шие условия для выявления дефекта находятся в сече
нии 3. Технология магнитно-порошковой дефектоскопии
состоит из следующих операций подготовка поверхности,
58
намагничивание, .нанесение магнитного порошка, осмотр и оценка качества.
Поверхность изделия должна очищаться от окалины,
нагара, масел и других загрязнений до чистоты V 4. Глу
бокие риски и царапины необходимо зашлифовать шкур кой. При невозможности или большей трудоемкости за
чистки поверхности до металлического блеска !поверх
ность изделия рекомендуется покрывать тонким слоем
(не 'более 30 мкм) быстросохнущей светлой краски, на пример разведенной ацетоном нитрокраски НЦ-25, НЦ-28 белого или светло-желтого цвета. Это создает большую
контрастность при выявлении отложений магнитного по
рошка по краям дефекта при наличии в изделии дефек
тов.
Существует два способа магнитно-порошковой дефек
тоскопии: дефектоскопия на остаточной намагниченности
и дефектоскопия в приложенном магнитном поле.
Намагничивание изделий для контроля осуществляют как постоянными магнитами, так и при помощи устройств,
питаемых 'электрическим током и классифицируют по сле
дующим признакам:
1.По роду применяемого тока — намагничи вание постоянным током; намагничивание переменным
током и намагничивание импульсным током.
2.По .применяемым устройствам — намагни
чивание постоянными магнитами; намагничивание элек
тромагнитами; намагни
чивание соленоидом и на
магничивание контактны
ми штырями.
3. По характеру
намагничивающего
поля — циркуляционное
намагничивание (рис. 28);
продольное намагничива
Рис. 28. Схема циркуляционного
намагничивания деталей.
ние (рис. 29) и комбини |
а — пропусканием |
тока |
через |
деталь; |
||||
б—пропусканием |
тока |
через |
цен |
|||||
рованное (винтовое) на |
тральный токоведущий |
проводник. |
||||||
магничивание. |
|
|
|
|
|
|
|
Br = |
Метод дефектоскопии на |
остаточной намагниченности |
|||||||
применяется при контроле изделий, которые имеют |
|
|||||||
= 7000÷ 8000 |
гс |
и /∕c> 10÷ iI5 |
э |
[Л. -17j], т. е. для магнит |
||||
|
|
|
|
|
|
|
но-твердых материалов. Следует иметь в виду, что в мате
риалах |
с высокими |
значениями остаточной индукции |
||||
(Br = |
13 |
000÷ 14 000 |
гс), |
но |
с низкими |
значениями коэр- |
|
|
59