книги из ГПНТБ / Ящерицын, П. И. Шлифование с подачей СОЖ через поры круга

мость рецептурной пористости от твердости для шлифо­ вальных кругов Э9А25М1—С2 Кб.

Из рисунка следует, что активная пористость меньше рецептурной, а разность между рецептурной и активной пористостью с увеличением твердости шлифовальных кругов увеличивается и в исследованной области изме­ няется от 2 до 4%.

Таким образом, с уменьшением твердости шлифо­ вальных кругов наблюдается асимптотическое прибли­ жение значений активной пористости к значениям ре­ цептурной. В то же время абсолютная пористость, на­ оборот, с увеличением твердости шлифовальных кругов асимптотически приближается к рецептурной. При этом в исследованной области разница между абсолютной и рецептурной пористостью уменьшается с 3 до 0,5% при увеличении твердости кругов от Ml до С2.

Удельная поверхность линейно зависит от твердости шлифовальных кругов и с ее увеличением уменьшается.

В табл. 3 приведены параметры пор в зависимости от твердости шлифовальных кругов, которые с увеличе­ нием твердости кругов уменьшаются.

Таким образом, увеличение твердости шлифоваль­ ных кругов влечет за собой уменьшение активной, рецеп­ турной и абсолютной пористости, а также удельной по­ верхности и параметров пор. В качестве примера на рис. 16 показаны микрофотографии структуры шлифо­ вальных кругов Э9А25М2К6 и Э9А25С1К6.

70

Зависимость пористости, удельной поверхности и размеров пор от номера структуры шлифовальных кру­ гов. На рис. 17 (линия 1) показано, что рецептурная по­ ристость не зависит от номера структуры шлифоваль­ ных кругов. В то же время активная пористость, опреде­ ляемая методом пропитки, и абсолютная пористость, определяемая статистическим методом, линейно зависят

Рис. 16. Микрофотографии структуры шлифовальных кру­ гов: а — Э9А25М2К6; б — Э9А25С1К6 (увеличение 60)

71

от номера структуры шлифовального круга. При этом большему номеру структуры шлифовального круга со­ ответствует большая активная н абсолютная пористость. Разность между абсолютной и активной пористостью составляет 1,5—2,5%. Значение абсолютной пористости совпадает с рецептурным только для структуры № б, а значение активной — с рецептурным только для струк­ туры № 7.

Па рис. 18 показаны микрофотографии шлифоваль­ ных кругов Э9А25М2К5 и Э9А25М2К.8. Увеличение ак­ тивной и абсолютной пористости с возрастанием номе-

Струңтура

Рис. 17. Зависимость рецептурной (1), активной (2), абсолютной (3) пористости т и удельной поверхности 5 Уд (4—-пунктир) шлифовальных кругов ПГІ 100X50X20 Э9А25М2 К4—9 от их структуры

72

шж

73

Т а б л и ц а 4

Зависимость размеров пор шлифовальных кругов Э9А25М2 К4—9

ра структуры шлифовальных кругов объясняется тем, что при изготовлении шлифовальных кругов объем связки увеличивается на 2% с повышением номера структуры на одну ступень. При этом в связке увеличи­ ваются содержание порообразующего материала и его крупность.

В табл. 4 приведены размеры пор в зависимости от структуры шлифовальных кругов Э9А25М2 К4—9. Из таблицы видно, что с возрастанием номера структуры шлифовальных кругов параметры их пор также увели­ чиваются.

На основании полученных экспериментальных дан­ ных можно предположить, что чем мягче шлифовальный круг, больше его зернистость и номер структуры, тем больше его проницаемость. Это значит, что такие круги обладают большей пропускной способностью по отноше­ нию к СОЖ при прочих равных условиях.

14. Исследование проницаемости шлифовальных кругов [94]

Исследования проводились на шлифовальных кругах следующих размеров: ПП 1 5 0 X 6 3 X 6 5 , ПП 1 2 5 X 5 0 X 3 2 ,

ПП 1 0 0 X 5 0 X 2 0 , ПП 8 0 X 5 0 X 2 0 , ПП 7 0 X 5 0 X 2 0 и

ПП 6 0 X 5 0 X 2 0 . Было отобрано по пять шлифовальных кругов зернистостью от 10 до 40, твердостью от М2 до СТ1 и структурой от № 5 до 9. При этом в каждом опы­

74

те использовались шлифовальные круги одного заводаизготовителя при одной и той лее разновидности связки. В качестве СОЖ применялся содовый раствор. Круги устанавливались на внутришлифовальный шпиндель станка мод. ЗА227 и испытывались на расход СОЖ при различных значениях скорости вращения кругов и дав­ ления СОЖ в их полости. Торцовые поверхности кругов покрывались парафиновой пленкой.

По полученным данным для каждого круга вычисля­ лось по закону Дарси (15) значение проницаемости.

СМ2К6 со связкой К516 и Э9А 10—40 СТ1К6 со связкой

раствора через поры шлифовальных кругов от их зерни­ стости при скорости вращения круга 35 м/сек и различ­

Приведенная на рис. 20 зависимость проницаемости шлифовальных кругов по отношению к содовому раство­ ру от их зернистости при различных значениях твердо­ сти и одной и той же структуре показывает, что с уве­ личением зернистости шлифовального круга его прони­ цаемость возрастает, а увеличение твердости круга приводит к снижению проницаемости. Заштрихованное поле — величина разброса значения проницаемости, по­ лученная на пяти кругах при различных значениях ско­ рости вращения круга и давления СОЖ в его полости.

Проанализируем графики на рис. 13, 19 и 20. Из рис. 13 видно, что при различных значениях зернистости шлифовальных кругов их рецептурная и активная по­ ристость практически остается постоянной, а абсолют­

75

пая пористость и удельная поверхность уменьшаются с увеличением зернистости кругов. Отсюда, казалось бы, проницаемость и расход СОЖ для кругов различной зернистости также должны быть постоянными. Однако из рис. 19 и 20 видно, что расход п проницаемость воз­ растают при увеличении зернистости кругов. Ответ на это кажущееся противоречие дает нам табл. 2. Из таб­ лицы видно, что шлифовальные круги большей зерни­ стости имеют большие по размеру поры, поэтому гидрав­ лическое сопротивление их меньше.

Зависимость проницаемости шлифовальных кругов от их твердости. Определение зависимости проницаемо­ сти от твердости кругов осуществлялось на шлифоваль­ ных кругах ПП 125X50X32 Э9А40М2—СТ1 Кб п ПП

Рис. 19. Зависимость расхода содового раствора через поры шлифовальных кругов ПП 125X50X32 Э9А 10—40 СМ2К6 (сплошные линии) и кругов ПП 80X50X20 Э9А 10—40 СМ2К6 (пунктир) от

76

Рис. 20. Зависимость проницаемости содо­ вого раствора через поры шлифовальных кругов от их зернистости: 1, 2 и 3 — для кругов Э9А 10—40 МЗК6, Э9А 10—40 СМ2К6 и Э9А 10—40 СТ1К6

70X50X20 Э9А16М2—СТ1 Кб. Первые круги были вы­

раствора через поры шлифовальных кругов от их твер­ дости при скорости вращения кругов 35 м/сек и различ­ ных значениях давления С О Ж в полости круга. Повы­ шение давления в полости круга приводит-к увеличению расхода С О Ж через поры, при этом чем больше твер­ дость кругов, тем меньше расход.

На рис. 22 представлена зависимость проницаемости тех же шлифовальных кругов от их твердости. Из рисун­

77

ка видно уменьшение проницаемости с увеличением твердости, при этом у кругов большей зернистости про­ ницаемость больше. В результате этого и расход СОЖ

Твердость

Рис. 21. Зависимость расхода содового раствора через поры шлифовальных кругов ПП 125X50X32 Э9А40 М2—СТ1 Кб (сплошные линии) и кругов ПП 70x50x20 Э9А 16М2—СТ1 Кб (пунктир) от их твердости: окр = 35 м/сек; 1; 2 и 3 — при давлении СОЖ в полости круга 0,5; 0,2 и 0,05 кгс/см2 соот­

ветственно

78

К5—9 от их структуры при постоянной скорости враще-

Рис. 22. Зависимость проницаемости содового рас­ твора через поры шлифовальных кругов ПП 125X50X32 Э9А40 М2—С И Кб (1) и кругов ПП 70x50X 20 Э9А16 М2—С И Кб (2) от их твердости

ния 35 м/сек. Из рисунка видно, что чем выше номер структуры круга, тем больше расход СОЖ через его по­ ры. При этом более твердые круги с меньшим наружным и внутренним диаметром обеспечивают меньший расход.

На рис. 24 представлена зависимость проницаемости шлифовальных кругов ПП 100X50X20 Э9А16МЗ К5—9 от их структуры. Из рисунка следует, что круги с боль­ шим номером структуры обладают и большей прони­ цаемостью.

79