книги из ГПНТБ / Ящерицын, П. И. Шлифование с подачей СОЖ через поры круга

200

201

деніш же через поры круга прпжогп полностью отсут­ ствовали.

В результате обработки приведенных в табл. 20 и 21 данных получены регрессионные уравнения зависимо­ стей показателей процесса шлифования от режимов ре­ зания при обычном способе охлаждения (индекс I) и через поры круга (индекс II):

Подставив конкретные значения независимых пере­ менных в систему уравнений логарифмических преобра­ зований (100), получаем

X t = 1,4426 ln t + 6,0576,

X s= 1,4426 ln S — 2,3219.

202

Для оценки точности полученных эмпирических функциональных зависимостей были вычислены с по­ мощью ^-критерия распределения Стьюдента довери­ тельные интервалы каждой функции при каждом спосо­ бе охлаждения. Кроме того, осуществлялся дисперсион­ ный проверочный анализ с помощью К-критерия распре­ деления Фишера.

203

Проведенный статистический анализ показал, что ис­ следуемые показатели при доверительной вероятности 95% колеблются в пределах 10—15% от их экспери­ ментальных значений. Такое расхождение эксперимен­ тальных данных с вычисленными по эмпирическим фор­ мулам практически несущественно. Следовательно, можно сделать вывод, что функциональные зависимо­ сти показателей процесса шлифования от режимов реза­ ния при обоих исследуемых методах охлаждения удов­ летворительно описываются монотонной логарифмиче­

жаются в 1,8 и 1,9 раза соответственно; б) средняя конусность по всем опытам снижается в

2,5 раза;

в) чистота шлифованных поверхностей улучшается по Rz в среднем в 1,3 раза (от одного разряда до одного класса), причем существенное улучшение чистоты происходило на черновых режимах, а при глубине шли­ фования 0,005 мм практической разницы не установ­ лено;

г) удельный износ круга уменьшается в 1,3 раза; д) удельный съем металла и коэффициент интенсив­

ности съема металла повышаются в 1,07 раза; е) удельная производительность повышается в

1,4 раза;

ж) овальность шлифованных деталей при обоих спо­ собах охлаждения практически не изменяется;

качественными:

а) при обычном способе охлаждения в 1, 4, 8, 9 и 10 опытах наблюдались ярко выраженные прижоги, при­ том на каждой детали; при охлаждении через поры круга прижогов не наблюдалось ни в одном опыте;

б) установлено существенное снижение меры рассеи­ вания высоты неровностей, что может быть косвенным

204

сивный отвод тепла с низкой установившейся темпера­ турой шлифованных деталей;

г) недостатком охлаждения через поры круга явля­ ется сильное разбрызгивание СОЖ, что требует приме­ нения специальной конструкции кожуха.

В целом процесс шлифования в исследованной обла­ сти режимов резания при обычном способе охлаждения

3. Показатели процесса врезного шлифования дорожек качения внутренних колец

двухрядных сферических роликоподшипников при обычном охлаждении и через поры круга

В настоящее время обработка дорожек качения внутренних колец двухрядных сферических роликопод­ шипников 3618 производится по методу качания на станках мод. ЛЗ-9 (рис. 67) с установкой детали в мембранном патроне. После обработки одной дорожки кольцо переустанавливается, и обрабатывается вторая дорожка. Погрешность от переустановки колец при об­ работке каждой дорожки составляет до 45% допуска на точностные параметры дорожек качения. При этом ше­ роховатость дорожек качения находится в пределах 76—8а классов, а требуемый 9-й класс обеспечивается полировкой.

Целью исследования было определение показателей процесса врезного шлифования одновременно двух до­ рожек на станке мод. ЛЗ-163 (рис. 68). Базирование деталей на этом станке производится на «жестких опо­ рах» с сообщением вращения магнитным патроном. Цикл работы станка состоит из ускоренного подвода шлифовальных кругов к изделию, шлифования с черно­ вой (0,5—5 мм/мин) и чистовой (0,04—0,8 мм/мин) пода­ чами и выхаживания.

шлифовальных кругов оКр = 50 м/сек; время выхажива­ ния £Вых=10—12 сек; время правки кругов Цр=1 мин. Черновая и чистовая подачи оказывают весьма сущест-

205

пенное влияние па все показатели процесса шлифования, особенно на шероховатость дорожек качения. Поэтому было решено поставить специальную серию опытов с целью изучения влияния подач на показатели (критерии оценки) процесса шлифования.

Критериями оценки были приняты: 1) шерохова­ тость (Ra, мкм) и прнжоги (Ож, %) шлифованных до­ рожек; 2) радиус кривизны дорожек качения, контро­ лируемый по проценту прилегания к ним эталонного ролика (Пр, %); 3) период стойкости шлифовальных кругов (Ст, количество металла, сошлифованного меж­ ду правками); 4) производительность, контролируемая по штучному времени (Гшт, сек).

Рис. 67. Схема шлифования дорожек качения вну­ тренних колец сферических роликоподшипников методом качания на станке мод. ЛЗ-9: 1 — шлифо­ вальный круг; 2 — шлифовальная бабка; 3 — баб­ ка изделия; 4 — обрабатываемое изделие

206

Исследования проводились на станке мод ЛЗ-163 кругами ПП 500X 20X 305 Э9А12С1К6 на указанных выше оптимальных режимах с использованием матема­ тических методов планирования эксперимента.

Зависимость перечисленных выше критериев оценки процесса^ шлифования от независимых переменных

(черновой (5черн=^і) И чистовой (S,fflCT = X2) подач) имеет вид

Рис. 68. Схема шлифования дорожек качения внутренних колец двухрядных сферических роликоподшипников методом врезания на

207

Для каждой из зависимостей коэффициенты Ь0, Ь\ и Ь2 имеют свои значения, определение которых и явля­ ется целью эксперимента. Логарифмические преобразо­ вания независимых переменных в статистические коды приведены в следующих уравнениях:

В табл. 23 приведены уровни варьирования парамет­ ров, а матрица планирования экспериментов аналогич­ на той, которая использовалась в параграфе 2 IV гл. (см. табл. 13).

Средние по 50 измерениям значения контролируе­ мых параметров для каждого опыта, полученные при обычном охлаждении, приведены в табл. 24, а в табл. 25 — при охлаждении через поры круга. В этих

208