книги из ГПНТБ / Болошин, Н. Н. Надежность работы технологических узлов и оборудования обогатительных фабрик
.pdfнием можно пренебречь, и на рис. 6, б, где это расхождение недопустимо большое. В связи с этим приходится прибегать к более сложному экспоненциально-степенному закону распределе ния (закону Вейбулла). Исследования показывают, что этому за кону подчиняются распределения времени безотказной работы и времени восстановления многих технологических узлов обогати тельных фабрик. По этой причине здесь разработан графический метод исследования надежности и установления закона распреде ления времени безотказной работы и времени восстановления с помощью двойной логарифмической сетки*
Экспоненциально-степенное уравнение имеет вид [5, 45]:
Рг = 100 е |
' т' ! ; |
Ро= 100 е |
У': |
(46) |
|
1г=> |
, |
||||
где Pi, Р2— суммарная |
частость |
(кумулятивная |
|
вероятность); |
|
t — текущее время; |
переднее |
время |
восстановления |
||
Ти Т2— наработка |
на отказ |
||||
соответственно; |
|
|
|
|
|
пи п2— постоянные величины. |
|
|
|
На основе формул (46) может быть построена функциональная сетка, с помощью которой кривые, построенные в обычных декар товых координатах, «выпрямляются»; на такой сетке точки распо лагаются не на кривых, а на отрезках прямых. В результате постоянные, входящие в экспоненциально-степенное уравнение, могут быть найдены графическим способом.
Графики, построенные на функциональной сетке, дают нагляд ное представление об изменении вероятности на различных интер валах времени и позволяют дать физическое истолкование законо мерностей отказов. Предварительно необходимо остановиться на построении двойной логарифмической сетки.
Исходное уравнение (46) можно представить в следующем виде:
100
(47)
гГ
При построении сетки (рис. 7) на оси абсцисс откладывают логарифмы аргумента (lg/), а на оси ординат — логарифмы обрат
ной |
величины |
функции lg ^lg |
Способность |
такой сетки ** |
||
|
* |
Применение двойной логарифмической сетки было |
предложено |
проф. |
||
В. |
А. |
Олевскнм. |
Сетка отличается от бумаги |
распределения Вейбулла — |
Гнеден |
|
ко |
(42) тем, что |
в ней применены десятичные логарифмы и ось ординат градуи |
руется в величинах, обратных характеристикам Р. Это упрощает градуирование сетки и облегчает нахождение параметров уравнения графическим методом. Этот метод был разработан под руководством В. А. Олевского.
** Подробное описание построения функциональной сетки дано в работах В. А. Олевского [58, 59].
40
«выпрямлять» кривые вероятностей безотказной работы и продол жительности отказа основана на том, что уравнение (47) путем двойного логарифмирования и замены переменных и постоянных может быть сведено к уравнению прямой
|
|
у = а + щх, |
(48) |
|
|
|
|
|
(49) |
|
|
х = lg t, |
(50) |
|
|
|
a = \gb = l g - ^ - . |
(51) |
|
|
|
|
T'h |
|
Таким образом, |
на |
сетке, |
где по оси абсцисс |
отложены lg^, |
1 |
Л |
Ю0\ |
характеристика вероятности изоора- |
|
а на оси ординат Igllg |
— ), |
зится прямой линией, если для всей совокупности точек величины Т и п остаются постоянными, или ломаной, если Т и п меняют свои значения на том или ином участке,
На двойной логарифмической сетке точки наносят обычным способом по экспериментальным данным. Для примера на рис. 7, а построена прямая 1, характеризующая график вероятности без отказной работы подбункерного узла на Тырныаузской фабрике, тождественная кривой распределения времени безотказной работы, приведенной на рис. 5, а.
На рис. 7, а все точки располагаются на одной прямой. Это свидетельствует о том, что распределение подчиняется уравнению Вейбулла. Показатель степени п, входящий в уравнение, опреде ляется графически. Действительно, из формулы (48) видно, что п численно равен производной от функции, т. е. тангенсу угла а, образуемому прямой 1 (рис. 7, о) с осью абсцисс. Так, на рис. 7,а угол а = 43°, и поэтому n=ig 43° равен 0,93.
Второй параметр уравнения Т представляет собой наработку
на отказ. |
Для определения этого |
параметра |
необходимо |
найти |
||
|
|
„ |
п |
ЮО |
100 |
осо0/ |
время, соответствующее точке, в которой |
Pi= |
— = |
----- - = 36,8% |
|||
|
|
|
|
в |
2,718 |
Таким |
(правило Беннета) [45]. Абсцисса этой точки равна |
1,66 ч. |
|||||
образом, |
в данном случае уравнение распределения (32) имеет вид: |
|||||
|
/ г |
NO.93 |
|
|
|
|
|
Р1 = е \1 ,66/ |
|
|
|
(52) |
Таковы результаты графического анализа с помощью функцио нальной сетки. Можно также определить параметры п и Т ана литическим методом — по способу наименьших квадратов (43).
41
По этому способу получают в данном случае следующие значения параметров: гс = 0,91 и 71 = 1,60 ч, отчего уравнение (52) имеет вид
Л = е ( т Ы 0-91 |
(53) |
Расхождение в численных значениях параметров уравнений составляет для Т± менее 4%, а для п — 2%. Уравнение (53) было получено с помощью определения линии регрессии у на х.
3 — Н К Г О К ; в — к р и в ы е р а с п р е д е л е н и я в р е м е н и в о с с т а н о в л е н и я м а г н и т н ы х с е п а р а т о р о в : 1 — Н К Г О К : 2 — Ю Г О К - 2 : 3 — И н Г О К
Результаты обработки опытных данных для определения пара метров экспоненциально-степенного уравнения по методу наимень
ших квадратов приведены в табл. 11. |
Последовательность операций |
|
такова. Уравнение (47) с помощью |
двойного |
логарифмирования |
и замены переменных приводится к уравнению |
(48). По значениям |
t и Р вычисляются значения х и у для каждого интервала времени, а также средние значения х и у. Затем определяются значения
42
Т а б л и ц а 11
Результаты обработки опытных данных по методу наименьших квадратов (по данным табл. 4)
|
|
Частотыопытные абсолютные( ) |
|
Распределение(ку мулятивное) is=pP( Ti >t )f % |
|
|
|
< |
Наработкамежду от казами, ч |
Частости, % |
Интервалt, ч |
|
|
||
С |
|
|
|
|
|
|
ЬО |
с |
|
|
|
|
|
|
II |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
0 , 0 — 0 ,5 |
гз |
2 6 ,7 |
100,0 |
0 |
|
|
2 |
0 , 5 — 1,0 |
9 |
18,8 |
7 3 ,3 |
0 , 5 |
— 0 ,3 0 1 0 |
|
3 |
1 ,0 — 1,5 |
6 |
12,5 |
5 5 ,0 |
1,0 |
|
0 ,0 0 0 |
4 |
1 ,5 — 2 ,0 |
5 |
10,2 |
4 2 ,8 |
1 ,5 |
|
1,7610 |
5 |
2 , 0 — 2 ,5 4 |
8 ,2 |
3 2 ,6 |
2 , 0 |
|
0 ,3 0 1 0 |
|
6 |
2 , 5 — 3 , 0 |
3 |
6,1 |
2 4 ,4 |
2 , 5 |
|
0 ,3 9 7 9 |
7 |
3 , 0 — 3 ,5 |
3 |
6,1 |
1 8 ,3 |
3 ,0 |
|
0,4771 |
8 |
3 , 5 — 4 , 0 |
2 |
4 ,1 |
12,2 |
3 , 5 |
|
0,5441 |
9 |
4 , 0 — 4 , 5 |
1 |
2 , 0 |
8 ,1 |
4 , 0 |
|
0,6021 |
10 |
4 , 5 — 5 , 0 1 |
2 , 0 |
6 ,1 |
4 , 5 |
|
0 ,6 5 8 2 |
|
11 |
5 , 0 — 7 ,0 2 |
4 ,1 |
4 ,1 |
5 ,0 |
|
0 ,6 9 5 0 |
|
|
|
|
|
|
|
— |
Е I |
п
= 0 ,3 5 4 9
|
|
|
|
|
О I ^ |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
1а. |
1=» |
|
|
|
|
|
|
■« |
|
1 |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
100, -----lg Р, |
|
ЬД |
=* |
|
|
|
|
|
|
|||
<3 |
< |
100 |
7^ |
|
< |
||
II |
|
|
|
|
|
II |
II |
|
|
|
|
|
|
|
|
— 0 ,6 5 5 9 |
0 ,4 2 9 0 |
1,37 0 ,1 3 6 7 |
— 0 ,8 6 4 2 |
— 0 ,6 3 3 5 |
|||
— 0 ,3 5 4 9 |
0 ,1 2 5 0 |
1,82 |
0,2601 |
— 0 ,5 8 4 8 |
— 0,3 5 4 1 |
||
— 0 ,1 7 8 8 |
0 ,0 3 2 0 |
2 ,8 4 |
0 ,3 6 9 2 |
— 0 ,4 3 2 8 |
— 0,2051 |
||
— 0 ,0 5 0 9 |
0 ,0 0 2 9 |
3 ,0 6 |
0 ,4 8 5 7 |
— 0 ,3 1 3 7 |
— 0 ,0 8 3 0 |
||
0 ,0 4 2 5 |
0 ,0 0 1 8 |
4 ,1 0 0 ,6 1 2 8 |
— 0 ,2 1 2 6 |
0,0181 |
|||
0 ,1 2 2 2 |
0 ,1 4 8 |
5 ,4 6 |
0 ,7 3 7 2 |
— 0 ,1 3 2 4 |
0 ,0 9 8 3 |
||
0 ,1 8 9 2 |
0 ,0 3 5 7 |
8 ,2 0 0 ,5 1 3 8 |
— 0,0391 |
0 ,1 9 1 6 |
|||
0,2 4 7 2 |
0 ,0 6 1 0 |
12,30 |
1,0899 |
0 ,3 7 4 |
0,2631 |
||
0 ,2 9 8 3 |
0 ,0 8 9 0 |
16,40 |
1,2148 |
0 ,0 9 6 2 |
0 ,3 2 6 9 |
||
0 ,5 5 6 8 |
0 ,3 0 9 0 |
2 4 ,4 0 |
1,3874 |
0 ,1 4 2 2 |
0 ,3 7 2 9 |
||
|
21 Л *3 = |
|
|
|
- _ 2 |
У |
|
=1,1002
= — 0 ,2 3 0 7
|
* |
|
< |
< |
< |
_ |
_ |
0 ,4 0 0 6 |
0 ,4 1 5 0 |
0 ,1 2 5 3 |
0 ,1 2 5 8 |
0 ,0 4 2 0 |
0 ,0 3 6 7 |
0 ,0 0 6 8 |
0 ,0 0 4 5 |
0 ,0 0 0 3 |
0 ,0 0 0 8 |
0 ,0 0 9 6 |
0,0 1 2 0 |
0 ,0 3 6 4 |
0 ,0 3 7 2 |
0 ,0 7 1 8 |
0 ,0 6 6 4 |
0 ,1 0 6 9 |
0,0 9 7 2 |
0,1391 |
0 ,2 0 8 0 |
2 Д у 2 = 2 Д х - Д у = = 0,9391 = 1,0038
Ах=х—л; и Ду = у —у, |
их |
квадратов |
(Дх)2, (Ду)2, |
произведений |
|||||||
Ах-Ау и их суммы. |
Параметр |
п вычисляется по формуле |
|
||||||||
|
|
п = |
2Ах'Ау- = |
= |
0,91. |
|
|
|
|
||
|
|
|
2(Д л:)2 |
1,100 |
|
|
|
|
|
||
при .Г = 0,35 |
и у=-—0,23 уравнение |
(48) |
дает: у—у = п(х—.т), у + |
||||||||
+ 0,23 = 0,91 (х—0,35). |
После |
преобразования |
этого |
уравнения |
|||||||
Согласно |
|
|
у = 0,91л:—0,548. |
величина |
(—0,548) |
есть |
|||||
уравнению (51), |
найденная |
||||||||||
lg6. Отсюда |
из уравнения |
(51) после |
логарифмирования |
полу |
|||||||
чаем: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
lglge—n1\gT1 = lg b = — 0,548, |
|
|
|
|
||||||
откуда Ti= 1,6 ч. |
двойной |
логарифмической |
сетке |
построены |
|||||||
На рис. |
7, б на |
кумулятивные кривые распределения времени безотказной работы и времени восстановления магнитных сепараторов обогатительных фабрик ГОКов. Анализ показывает, что распределение времени безотказной работы или времени восстановления изображается прямой или ломаной, состоящей из двух отрезков. В последнем случае это означает, что параметры экспоненциально-степенного уравнения изменяют свое численное значение при переходе с ма лых интервалов времени на большие.
При характеристике распределения времени безотказной ра боты (рис. 7,6) лучшие условия эксплуатации сепараторов харак теризует прямая, расположенная выше других (ЮГОК-2), что соответствует большему среднему времени безотказной работы. Малый угол наклона прямой (ЙнГОК, угол 28°) к осп абсцисс указывает на быстрое падение вероятности безотказной работы на заданном интервале времени, т. е. менее надежную работу магнит ных сепараторов и большую долю промежутков безотказной ра боты малой продолжительности.
По характеристике распределения времени восстановления луч шие условия работы сепараторов характеризует прямая, идущая ниже других (ИнГОК), что соответствует малому времени восста новления. Малый угол наклона прямой ЮГОК-2 (угол 27°) к оси абсцисс указывает на хорошую организацию работ по восстанов лению работоспособности сепараторов, что соответствует малой доле отказов большой протяженности.
Таким образом, использование двойной логарифмической сетки при анализе безотказности позволяет получить наглядное пред ставление об изменении надежности работы оборудования и тех нологических узлов предприятия и степени организованности работы дежурной и ремонтной служб.
Предложенный графический метод «спрямления» кумулятивных кривых на двойной логарифмической сетке для определения экспо ненциально-степенного закона распределения времени безотказ ности работы и времени восстановления имеет большую практи
44
ческую ценность, так как упрощает отыскание уравнения закона распределения и позволяет графическим способом определять пара метры уравнения распределения. «Спрямление» кривых позволяет легко проанализировать экспериментальные данные с помощью наглядного выявления резко отклоняющихся значений и дает на глядную графическую интерпретацию механизма процесса возник новения и ликвидации отказов и его динамику и, в частности, представление об изменении надежности с течением времени.
Исследование надежности работы технологических узлов свя зано с определением точности и достоверности полученных оценок характеристик надежности. Это объясняется тем, что в основе
•определения оценок характеристик надежности лежат случайные величины и сами оценки являются также случайными величинами, в связи с чем требуется оценка вероятности уклонения полученной
.оценки от истинного значения.
Точность и достоверность оценок характеристик случайных величин возрастает с увеличением количества отказов, а следова тельно, и продолжительности наблюдения. Задача определения точности и достоверности характеристик надежности является так же задачей по определению продолжительности хронометражных наблюдений для получения оценок необходимой точности.
Доверительным интервалом для оценки Т с коэффициентом доверия не меньше [3 является интервал (Гоп+а)... (Гоп—а), при котором вероятность попадания истинного значения характери стики в этот интервал будет не менее (3, т. е.
р КДж - а ) < т < (Топ + а)] > (3. |
(54) |
Границы при определении доверительного интервала |
могут |
■быть заданы и в виде коэффициентов. Эти коэффициенты рассчи таны, и для них составлены таблицы с определением доверитель ной вероятности для разных законов распределения.
Определим точность оценок надежности работы подбункерного узла Тырныаузской фабрики (см. табл. 4).
Нижняя 7]я и верхняя Тв доверительные границы для нара
ботки на отказ Гоп равны: |
|
^ п = Н^оп; Рв = г°Топ- |
(55) |
Коэффициенты п и г2 определяются по таблице квантилей экспоненциального закона в зависимости от количества зарегистри рованных отказов и доверительной вероятности*, и в нашем случае при п = 49 и (3 = 90%, rj = 0,84, г2= 1,21, тогда
7^ = 0,84-100 = 84 мин,
Т н = 1,21 • 100 = 121 мин,
* Статистические методы анализа и контроля качества и надежности. М., «Сов. радио», 1962, табл. I I — 19 Я. Б. Шора.
45
т. е. точность характеристик надежности составляет ±20% прикоэффициенте доверия 90%.
Так же определяется доверительный интервал для среднего времени восстановления п затем рассчитываются доверительные интервалы для остальных характеристик надежности.
Для того чтобы получить заданную точность характеристик надежности, необходимо иметь определенный объем хронометражных наблюдений, который определяется по формуле [1, 5]
t = |
л7Т |
— |
49-1,67 |
п_ |
,кг, |
1 |
1-0,84 |
= 9 / 4 , |
(56) |
||
|
Nr, |
|
|
|
|
где п — количество зарегистрированных отказов; |
|
||||
Т1 — наработка на отказ, ч; |
|
|
|||
t — время наблюдений, ч; |
|
|
|
||
/V — количество узлов |
или машин, поставленных под наблю |
||||
дение; |
|
|
|
|
кван |
г2 — коэффициент гарантии, определяемый по таблице |
|||||
тилей экспоненциального распределения. |
5, 43], |
||||
Учитывая эргодичес-кое |
свойство |
процесса отказов [1, |
продолжительность хронометражных наблюдений можно сократить с помощью наблюдения за работой большего количества узлов.
§4. Классификация схем соединения оборудования
втехнологических узлах
Надежность работы технологических узлов, состоящих из групп оборудования, определяется не только надежностью составляю щих элементов, но и схемой их соединения.
В условиях обогатительных фабрик можно выделить пять схем взаимосвязи оборудования в технологических узлах, которые
имеют различные зависимости характеристик надежности |
узла |
от характеристик надежности отдельных его элементов (табл. |
12): |
последовательная, параллельная, резервированная, последова тельная с аккумулятором, комбинированная.
П о с л е д о в а т е л ь н а я с х е м а соединения применяется при проектировании дробильных корпусов. Примером этой системы яв ляются схемы сопряжения технологического оборудования в сред нем и мелком дроблении при каскадном его размещении. В такой схеме иногда работает до 6—7 звеньев. По последовательной схеме часто работает оборудование конвейерных линий. Такая схема является самой благоприятной: характеристики надежности ра боты технологического узла быстро снижаются с увеличением ко личества элементов. Последовательная схема в условиях обогати тельных фабрик дает удовлетворительные результаты только при ограниченном количестве оборудования или при введении резер
вирования. |
с х е м а взаимодействия и соединения обо |
П а р а л л е л ь н а я |
|
рудования применяется |
в корпусах обогащения, например, так |
46
соединяются магнитные сепараторы, фильтры, обезвоживающее, оборудование, и т. д. Эта схема имеет преимущества перед после довательной схемой в вероятности полного отказа, которая тем меньше, чем больше количество ветвей в системе. Вероятность потери части производительности, равной производительности одной ветви, равна вероятности потери полной производитель ности у последовательной схемы.
П а р а л л е л ь н а я с х е м а с р е з е р в и р о в а н и е м ис пользуется Для обеспечения высокой надежности работы узла при полной производительности, а также для того, чтобы снизить вероятность потери части производительности. На обогатительных фабриках таким образом компонуются технологические узлы, к которым предъявляются повышенные требования по надежности. Так решаются узлы песковых насосов и в последние годы стали решаться узлы вакуум-фильтров. Резервирование (полное и час тичное) резко увеличивает вероятность безотказной работы. Так, при одной резервной ветви, равной основным ветвям по надеж ности, вероятность потери части производительности равна квад рату вероятности отказа одной ветви.
П о с л е д о в а т е л ь н а я с х е м а с а к к у м у л я т о р о м (бункером) увеличивает надежность работы схем с последователь ным соединением оборудования. Сущность увеличения надежности работы такой системы заключается в том, что искусственно умень шается количество элементов в цепи, а поочередные кратковремен ные отказы частей схемы до аккумулятора и после него при оди наковом коэффициенте технического использования выравнива ются аккумулятором. Расчет вероятности работоспособного со стояния аккумулирующей системы производится по частям, так же как и последовательной схемы, но при уменьшенных значениях вероятности отказа ее элементов путем введения корректирующих 'коэффициентов или на основании скорректированных значений величин вероятности отказа при исключении отказов длитель ностью меньших, чем обеспечивает работу системы емкость акку мулятора.
Для определения скорректированных величин вероятности не исправного состояния оборудования при различных размерах бун керных устройств необходимо пользоваться кривой распределения вероятности отказов в зависимости от длительности последних [15].
К о м б и н и р о в а н н а я с х е м а соединения оборудования представляет собой сочетание схем параллельного и последова тельного соединения. Определение характеристик безотказности работы таких схем производится последовательно: определяются характеристики для отдельных однородных участков, а затем для системы их взаимодействия.
Классификация схем соединения оборудования в системах, схематическое изображение взаимосвязи элементов системы и фор мулы для определения характеристик надежности для групп обога тительного оборудования приведены в табл. 12.
47
|
|
К л а с с и ф и к а ц и я |
С и с т е м а в з а и м о с в я з и о б о р у д о в а н и я |
|
|
|
(э л е м е н т о в ) |
|
|
|
П р и м е р |
Х а р а к т е р и с т и к а |
С х е м а |
и з п р а к т и к и |
|
|
п р и м е н е н и я |
П р о с т а я (п о с л е д о в а |
|
1. С о е д и н е н и е |
т е л ь н а я ) — р а б о т а с и |
|
о б о р у д о в а н и я |
с т е м ы в о з м о ж н а п р и |
|
в к о р п у с а х |
у ч а с т и и ее в с е х э л е |
|
I I I и I V с т а |
м е н то в |
|
д и й д р о б л е н и я |
с х е м с о е д и н е н и я о б о р у д о в а н и я
В е р о я т н о с т ь |
б е з о т к а з н о й |
р а б о т ы |
|
О б щ и й |
Ч а с т н ы е |
с л у ч а й |
с л у ч а и |
=п Р. |
П р и р 1—р , ^ р п |
|
РС= Р П |
||
1=1 |
||
д л я о б е с п е ч е н и я |
||
|
||
|
Р > Р |
|
|
'с-^зад |
Р а з в е т в л е н н а я ( п а р а л л е л ь н а я ) — р а б о т а с и с т е м ы в о з м о ж н а п р и н е и с п р а в н о с т и ч а с т и ее э л е м е н т о в с п о т е р е й ч а с т и п р о и з в о д и т е л ь н о с т и
Р е з е р в и р о в а н н а я — р а б о т а с и с т е м ы в о з
м о ж н а с п о л н о й п р о и з в о д и т е л ь н о с т ь ю без у ч а с т и я ч а с т и э л е м е н т о в
А к к у м у л и р у ю щ а я — р а б о т а с и с т е м ы в о з м о ж н а з а с ч е т е м к о с т и б у н к е р а о г р а н и ч е н н о е в р е м я б е з и с п о л ь з о в а н и я ч а с т и э л е м е н т о в
С м е ш а н н а я — п р е д с т а в л я е т с о б о й с о в о к у п н о с т ь р а з л и ч н ы х п р о с т ы х с и с т е м
Рл?л
п-элементов
Pf?f
Рл?л pm?m
л- элемента^ т-Ветбей
(1 ) Р4<
.. Л Рп?Л
'kj/ Рш?ш
т- оснобные
Ветви г - резервные
Ветби
1 |
Pth |
Т |
Рл?Л |
1 |
х5 |
элем ент ов
2 . С о е д и н е н и е к о н в е й е р о в
1. С о е д и н е н и е
м а г н и т н ы х
се п а р а т о р о в
вк о р п у с а х
об о га щ е н и я
1. С о е д и н е н и е н а с о с н о го о б о р у д о в а н и я
2 . С о е д и н е н и е ф и л ь т р о в а л ь
но г о о б о р у д о
ва н и я
= П ( 1 — 0 ),
/=1
Р С= 1 - П ( р )
1=1 1
^1 -П -р .
з а д
п < 1п Р з а д
1пР
П р н P i = P 3= P m
Р = \ - 0 ~ Р ) ' П
Рг= \-Я
П р и р , = р 2=
PC=ZPj
j=m
т - 'г г
Яе“ 2(1-*у)
!=т
=Рт=Рг
)т-\-г
в б и н о м е в ы б р а с ы в а ю т с я ч л е н ы , к о т о р ы е о п р е д е
ля ю т о т к а з
си с т е м ы
О п р е д е л я е т с я |
к а к |
д л я |
в е р о я т н о с т и |
б е з о т к а з н о й |
п р о д о л ж и т е л ь н о с т ь ю н е б о л е е
В с и с т е м е в ы д е л я ю т с я о д н о н о й к л а с с и ф и к а ц и и , з а т е м э т и
в с х е м а х ц е п и а п п а р а т о в |
|
|
|
|
|
|
|
|||
В е р о я т н о с т ь н е и с п р а в н о г о |
|
Н а р а б о т к а н а о т к а з |
|
|
||||||
с о с т о я н и я |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
О б щ и й |
Ч а с т н ы е |
О б щ и й с л у ч а й |
Ч а с т н ы е с л у ч а и |
|||||||
с л у ч а й |
с л у ч а и |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
П р и < 7 ,= (7 .= ? л |
|
|
|
П р и Т1= Т ^ = Т п |
|||||
« с = > - . П Л |
Qc = 1 |
- ( ! - < / / |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
п |
|
|||
Q c = i - |
д л я о б е с п е ч е н и я |
Т — |
|
1 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
с |
- L + . |
+ - L |
д л я о б е с п е ч е н и я |
|||||
|
^ з |
а д |
||||||||
|
|
т , + |
тп |
|
|
|
|
|||
- П < 1 - |
|
п |
|
|
|
|
^ с ^ з а д |
|
||
9 < 1 _ ] A i _ С з а д |
|
|
|
|
|
|||||
1 = 1 |
|
|
|
|
|
|
Тп > " Тс |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
п < 1п ( 1— ^ з а д ) |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
In (1 —q) |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
П р н q i= q , = qm |
|
|
|
П р и |
Г х= Г о = Г |
m |
|||
т |
|
|
|
' |
1 |
~ |
||||
|
|
|
тm , тm — 1 , |
|
|
|
|
|||
<5С = П ? , |
|
|
j |
|
|
|
|
|||
с / = 1 1 |
|
|
с |
m 1 ш — 1 1 7'С = Г , ( 1 + _ Г + |
||||||
т |
|
|
|
4- - - . |
4 Л |
|
|
ш } |
||
Q c = n ( l - P y ) |
= |
< > - * % . |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
/ = 1
m + r
Q = 1 — 2 р . j ~ m 1
Пр и ? 1 = ( 7 2=
=q rn= q r
Q= ( P + ‘l) " > + r
вб и н о м е в ы б р а с ы
в а ю т с я ч л е н ы ,
оп р е д е л я ю щ и е
ра б о т о с п о с о б н о с т ь
си с т е м ы
|
П р и |
7*! = |
Т2 = |
Т = - + Г |
= |
Г m = |
тг |
г „ 1+Г + |
|
|
|
т -\-г |
Т С = Т t ( I + |
,1
4 ------------------ X |
+ — |
2 - ь . |
■ |
. + |
||
rn-\-r— 1 |
|
|
|
|
||
|
|
|
, |
1 |
|
_j_ |
Х Г т + |
г — |
1 + |
|
m |
|
|
+ • • |
• + |
т , |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
+ |
------- !— |
г |
) |
|
|
|
|
гп + |
} |
п р е д ы д у щ и х с и с т е м п о с к о р р е к т и р о в а н н о м у з н а ч е н и ю р а б о т ы , о п р е д е л я е м о й п о з н а ч е н и ю в е р о я т н о с т и о т к а з а
и л и п у т е м в в е д е н и я п о п р а в о ч н о г о к о э ф ф и ц и е н т а
р о д н ы е у ч а с т к и |
с и с т е м ы , |
с о о т в е т с т в у ю щ и е р а н е е п р и в е д е н - |
у ч а с т к н р а с с м а т р и в а ю т с я |
к а к э л е м е н т ы в с и с т е м е |
Т а б л и ц а 12
В е р о я т н о с т ь о б е с п о ч е - н н п 1 0 0 % - н о й и ч а
ст и ч н о й п р о и з в о д и
те л ь н о с т и
P i 00 = |
Р с |
Q io o = |
Qc |
П р и
п» |
100 |
Р |
ni |
Р |
|
||
г, |
1 |
ml |
|
Р* о = ---------------------- |
|
|
X |
2 ( т ) '
m m
99
Хр “ (Г
П р и р 1= р , = р т = р /.
_ |
(m-j-r)l |
m |
г |
Р ю о = |
— Е------ |
Р |
Ч |
|
r l m l |
|
|
48 |
49 |
Анализ схем соединения оборудования в технологических узлах для оценки надежности работы системы позволяет сделать выводы:
с точки зрения увеличения надежности общее резервирование является менее выгодным, чем раздельное резервирование, причем увеличение надежности тем более заметно, чем меньше масштаб резервирования;
в связи с тем, что основное технологическое оборудование характеризуется недостаточно высокой надежностью, построение
•схем с последовательным соединением элементов более трех при водит к недопустимо низкой надежности системы в целом. Исполь зование таких схем в проекте возможно только после проведения поверочного расчета на надежность;
для обеспечения 100%-ной производительности технологических узлов, имеющих разветвленную структурную схему, необходима установка резервных машин с предварительным определением ко личества резервных машин по формулам, приведенным в табл. 12, желательным уровнем надежности необходимо считать вероят ность безотказной работы не ниже 85% в интервале 24 ч для узлов измельчения, магнитных сепараторов, насосов и фильтров. Для узлов разгрузки бункеров, обладающих повышенной вероятностью отказа, вероятность безотказной работы необходимо обеспечивать
не ниже 85—90% в интервале 1—2 ч.
При разработке проектов в технологическом узле или отделе нии соединяется различное количество последовательно и парал лельно установленных машин, причем при одинаковой мощности установленного оборудования система может иметь разные харак теристики надежности.
При проектировании расчетная мощность технологического узла определяется вне зависимости от схемы соединения оборудования. Однако производительность технологической системы зависит также от структуры системы, т. е. от возможности отдельных эле ментов системы работать при отказе других. Когда оборудование определено проектом, структура системы становится главным, что определяет надежность работы системы и производительность*.
Рассмотрим для примера две структурные схемы корпуса сред него и мелкого дробления при разных конструктивных решениях: плоскостном и каскадном, которые показаны на рис. 8. В обоих случаях мощность и количество оборудования одинаковы; однако производительность корпуса при разных решениях будет раз личной.
При расчете примем коэффициенты технического использова ния каждого вида оборудования Кт_„= 0,8. Тогда коэффициент не исправности, равный 1— Кт. п, определяющий потери времени вследствие отказов (% суммы времени работы и отказа), состав-
* Взаимосвязь надежности работы системы и ее производительности опреде ляется влиянием коэффициента технического использования на коэффициент ис пользования оборудования во времени.
50