книги из ГПНТБ / Болошин, Н. Н. Надежность работы технологических узлов и оборудования обогатительных фабрик
.pdfВ тех случаях, когда среднее квадратическое отклонение време ни безотказной работы незначительно (например, волнистая футе ровка из стали 100ГСЛ мельниц МСЦ-27-36 на БГМК или волни стая футеровка из стали 110Г13Л мельниц МШЦ-27-36 на ДГМК, для которых среднее квадратическое отклонение не превышает 15% средней наработки До отказа), гарантированная наработка до от каза мало (на 15—20%) отличается от средней наработки до от каза.
Причины большой вариации средней наработки до отказа футеровок:
низкое качество футеровок, изготовляемых на неспециализиро ванных заводах, вследствие недопустимых отклонений от достиг нутого качества футеровок при изготовлении отдельных партий. Не соответствующее ГОСТу литье (раковины, микротрещины), термообработка (различные режимы закалки, отпуска, нормализа
ции) футеровок, |
отклонения в химическом составе приводят |
к |
|
тому, что 25—35% изготовляемых |
футеровок служат в 1,7— |
||
2,0 раза меньше |
средней наработки |
до отказа, достигнутой |
на |
этих предприятиях; недостаточная техническая культура монтажа футеровки на от
дельных обогатительных фабриках. Нестандартные материалы, используемые для прокладок под футеровку (фанера, старая тран спортная лента), отсутствие па предприятиях строгих технических условий на монтаж и эксплуатацию футеровок приводят к тому, что футеровки в ряде случаев устанавливают с перекосом; отвер стия для болтов в футеровке не зачищаются от дефектов литья; крепление футеровок болтами, опирающимися не на всю площадь своих заплечиков, быстро ослабевает, что нарушает нормальный режим работы футеровки.
Для повышения качества футеровок необходимо:
организовать производство футеровок на специализированных заводах;
ввести в ГОСТ на футеровки характеристики надежности: ■среднюю наработку до отказа и ее дисперсию (среднее квадратиче ское отклонение);
ввести в ГОСТ условия, определяющие правила монтажа, обе спечивающего достижение оговоренной ГОСТом характеристик безотказности.
Перспективные характеристики надежности, рекомендуемые для включения в ГОСТ, приведены в табл. 29.
Количественные характеристики надежности позволяют эконо мически сравнить надежность рассматриваемых футеровок.
Расходы на перефутеровку |
мельниц |
определяют |
по формуле |
|
С = |
8200 (Ск + Сэ), |
(65) |
||
где С — годовые расходы |
на |
футеровку, |
р; |
|
Ск — стоимость комплекта футеровки, р;
91
Т а б л и ц а 29
Величина средней наработки до отказа футеровок мельниц диаметром 2,7 —3,6 м, работающих на рудах средней измельчаемоети крепостью 12—16 по шкале
М. М. Протодьяконова (предложения к ГОСТу на футеровки), ч
|
|
Материал футеровки |
|
|
Конструкция футеровки |
Стал ь |
Сталь |
Сталь |
Чугун |
|
110Г13Л |
80ГСЛ |
100ГСЛ |
300Х12Г5 |
Мельницы 1 стадии измельчения
Волнистая: |
6000 |
средняя наработка до отказа . . . |
|
среднее квадратическое отклонение |
900 |
Крюкова: |
7000 |
средняя наработка до отказа . . . |
|
среднее квадратическое отклонение |
1000 |
— |
5500 |
— |
— |
825 |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
Мельницы 11 стадии измельчения |
|
|
||
Волнистая: |
7000 |
8000 |
8000 |
|
средняя наработка до отказа . . . |
— |
|||
среднее квадратическое отклонение |
1000 |
1200 |
1200 |
— |
Крюкова: |
5000 |
7000 |
— |
8000 |
средняя наработка до отказа . . . |
||||
среднее квадратическое отклонение |
750 |
1000 |
|
1200 |
Сэ — расходы на выполнение работ |
па |
одну перефутеров |
ку. р; |
принимаемая по величи |
|
Г д — периодичность перефутеровки, |
||
не средней наработки до отказа |
или гарантированной |
наработки до отказа.
Экономическая оценка надежности работы футеровки с опре делением расходов на перефутеровку в зависимости от стоимости футеровки и ее замены, а также средней наработки до отказа приведены в табл. 30.
Наиболее экономичными при принятом ценообразовании для мельниц I стадии измельчения являются волнистые футеровки из стали 100ГСЛ (С= 14400 р./год).
Наиболее экономичными для мельниц II стадии измельчения являются волнистые футеровки из стали 100ГСЛ и 80ГСЛ (С = 6380—9800 р./год).
Приведенные в скобках цифры годовых издержек на перефуте ровку определены при периодичности перефутеровок, равной сред ней наработке до отказа. При периодичности перефутеровки, рав ной гарантированной наработке до отказа, издержки на перефу теровку увеличиваются в среднем примерно на 25%. Однако надо иметь в виду, что приведенное сравнение не учитывает повышения затрат на ремонт и перефутеровку мельниц при аварийной оста новке (вследствие большой вероятности отказа при периодичности
92
Технико-экономические характеристики футеровок мельниц
к
го
а
|
3 |
|
|
Комбинат, |
о |
Типоразмер |
Конструкция . |
фабрика |
« |
мельницы |
и материал |
|
|
|
футеровки |
|
Й |
|
|
|
н |
|
|
Джезказганский |
I |
Шаровая |
горно- |
|
с решеткой |
металлургический |
|
МШР-32-3 1 |
комбинат |
|
|
РОФ- J |
|
|
|
11 |
Шаровая |
|
с |
центральной |
|
|
разгрузкой |
|
МШЦ-36-40 |
|
III |
Шаровая |
|
с |
центральной |
|
|
разгрузкой |
|
|
МШЦ-27-36 |
Балхашский |
I |
Стержневая |
горно* |
|
МСЦ-27-36 |
металлургпческий |
|
|
комбинат, медиан |
|
|
|
II |
Шаровая |
|
|
МШР-27-44 |
Волнистая
110Г1 ЗЛ Крюкова
1 10Г13Л
Волнистая
11ОП ЗЛ Волнистая 8 0ГСЛ
Крюкова 801 СЛ
Волнистая
300Х12Г5
Волнистая
110ПЗЛ
Волнистая 1 о о г с л
Волнистая
1оогсл
<о |
* Ново-Краматорский машиностроительный завод. |
СО |
|
|
|
го |
|
|
н |
|
|
VD |
Изготовитель |
го |
|
О. ГГ |
||
футеровки |
го |
|
|
|
к 2 |
|
|
к 2 |
|
|
0.0 |
|
|
О ct |
Лениногорский |
4760 |
|
комбинат. |
НКМ3 * |
5499 |
Востокмашзавод |
||
Леиипогорский |
5318 |
|
комбинат, |
НКМЗ* |
6 4 1-1 |
Лсшшогорскн и |
||
комбинат, |
НКМЗ |
54 63 |
Востокмашзавод |
||
Б ГМК |
6188 |
|
Леиипогорский |
12581 |
|
комбинат, |
|
|
НКМЗ* |
|
Я
|
j |
|
|
Н |
|
1 ^ |
л ^ |
|
§.§ |
н |
|
ь о |
(J _. |
|
о |
2 |
|
го о |
г |
s |
го ГО |
5 g |
|
ГОГО |
||
u " “ |
|
|
3300 |
290 |
|
3500 |
34 0 |
|
4500 |
290 |
|
4650 |
260 |
|
2850 |
306 |
—310
1I 000 |
290 |
БГМК |
443 1 |
3650 |
234 |
Б ГМК |
7512 |
6200 |
234 |
>» |
го |
||
g |
о. |
||
го |
|||
*5 |
• |
||
3 |
О О |
||
2 3 |
|||
|
о н |
||
Е н |
ГО |
||
J3 ГО |
|||
о - |
о о |
||
ГО£ |
|||
7 |
О. |
||
и о |
ГО |
|
|
-с н |
и-а* |
||
38 |
1 1 ,0 |
||
38 |
11,2 |
Т а б л и ц а 30
Годовые
Срасходы на пере-
о |
- |
|
работку, |
|
о |
4» |
|
||
ГОГО |
Тыс. |
р. |
||
ClШ |
|
|
||
Л О. |
|
о. |
о. . . |
|
£- й> |
|
|||
!-&°- |
° OL. |
|
||
с = м |
|
|||
го |
а |
• |
|
|
о |
а. |
о |
|
^ 5с н |
н о З |
c o b |
|||
О с и |
с о и |
|||
0 ,50 |
19,8 |
28,6 |
||
0 ,5 0 |
17,6 |
27,6 |
28 |
8,1 |
0,38 |
13,1 |
15,5 |
|
28 |
7 ,3 |
0,38 |
9 ,8 |
13,8 |
|
28 |
8 ,6 |
0,38 |
13,4 |
25,5 |
|
28 |
8 ,7 |
0,38 |
12,0 |
- |
|
20 |
5 ,8 |
0,28 |
3 ,9 |
4 ,5 |
|
3 1 ,5 |
7,3 |
0,42 |
14,4 |
17,5 |
|
23,6 |
5 ,5 |
0,32 |
6 ,4 |
7 ,7 |
1 |
ремонта, определяемой по величине средней наработки до отказа) и повышенные потери рабочего времени мельниц во время не пла нируемых ремонтных работ.
§ 6. Магнитные сепараторы
Надежность работы сепараторов определялась на примере эксплуатации сепараторов на трех фабриках. Под наблюдением находилось 276 сепараторов в однобарабанном исчислении п было зафиксировано 936 случаев отказов. Условия работы сепараторов приведены в табл. 31. Узел установки сепараторов включает: соб ственно сепараторы, устройства подачи и отвода пульпы и устрой ства подачи электроэнергии и смывной воды*.
|
2 |
|
R |
* 2 |
|
—гг |
||
а |
||
Крупностьши класса% —О,1 |
||
U |
||
О |
||
хэ |
||
и |
||
о |
|
|
2 |
|
|
5 |
|
|
га |
|
|
Ь* |
|
Условия работы магнитных сепараторов |
Таблица |
31 |
|||
|
|
|
|||
|
|
Количество |
га |
||
|
|
сепараторов |
о. |
|
|
|
|
га |
|||
|
|
|
|
с: |
|
|
|
|
|
о |
|
Место установки |
Тип |
|
|
Нагрузка на |
тор, т/(м*ч) |
сепаратора |
агрегатов |
в агрегате барабанов |
|||
|
|
||||
|
|
1 |
! |
|
|
НКГОК (2, 3 секции)
I |
50—55 |
Слив классификатора (1 стадия) |
167а-СЭ |
23 |
2 |
20—25 |
и |
70—75 |
Слив гидроциклона (2 стадия) |
167а-СЭ-ПП 20 |
4 |
11 |
|
Ш |
92—95 |
Слив гндроциклона (3 стадия) |
167-'-СЭ-ПП 18 |
2 |
7,5 ' |
|
ЮГОК-2 (1—7 секции — сепараторы I стадии, 2 секция — сепараторы 11 —V стадии) |
||||||
I |
18—20 |
Слив стержневой мельницы |
26-сб |
21 |
1 |
33—38 |
II |
30 |
Слив шаровой мельницы (2 ста- |
167а-СЭ, |
8 |
2 |
37—42 |
|
|
ДНИ) |
26-сб |
|
|
(с цирку |
III |
45—50 |
Пески гндроциклона (2 стадия) |
26-сб |
16 |
1 |
ляцией) |
16—19 |
||||||
IV |
50—55 |
Слив шаровой мелы-шцы (3 ста- |
167а-СЭ, |
8 |
2 |
40—43 |
|
|
ДНЯ) |
26-сб |
|
|
(с цирку |
V |
90—92 |
Слив гндроциклона (3 стадия) |
167а-СЭ |
16 |
3 |
ляцией) |
7 |
||||||
I |
50—55 ИнГОК (4 секция). Слив клас- |
167а-СЭ |
6 |
3 |
23—27 |
|
II |
60—65 |
сификатора (1 стадия) |
167а-СЭ-П |
9 |
1 |
30—35 |
Слив шаровой мельницы (2 ста- |
||||||
|
|
дия) |
|
|
|
(с цирку |
• III |
70—75 |
Слив гндроциклона (2 стадия) |
167а-СЭ-ПП |
8 |
3 |
ляцией) |
12—15 |
||||||
IV |
80—85 |
Слив шаровой мельницы (3 ста- |
167а-СЭ-ПП |
8 |
1 |
2—7 |
|
|
дия) |
|
|
|
(с цирку |
V |
90—95 |
Слив гидроциклона (3 стадия) |
167а-СЭ-ПП |
8 |
3 |
ляцией) |
8 |
||||||
* |
Для сепараторов, работающих на сливе стержневой мельницы |
(ЮГОК-2), |
в состав узла включена бутара мелышцы. Неисправность бутары приводит к необходимости останавливать сепараторы.
94
На НКГОКе питание на сепараторы I стадии обогащения по дается по желобам. Питание сепараторов II и 111 стадии осущест вляется через магнитные конусы, установленные над сепараторами. На ЮГОК-2 питание на сепараторы I стадии подается непосредст венно из бутары мельницы. Питание на сепараторы остальных -стадий подается по трубопроводам через пульподелители. На
Рис. 26. Экспериментальные кривые потока отказов и интенсивности отказов узла магнитных сепараторов:
а — I—III |
стадий |
на |
НКГОКе: |
/ — интенсивность отказов |
1,08 |
м е с - 1: 6 — 1 стадии на |
|||||
ЮГОК-2 |
с |
учетом |
|
отключений |
в |
виду |
недостаточности |
уклона хвостовой |
канавы: |
||
1 — интенсивность отказов 7,5 |
м е с - 1; |
в — то |
же, без учета |
отключений вследствие недо |
|||||||
статочности |
уклона |
хвостовой |
канавы: / — поток отказов; |
2 — интенсивность |
отказов — |
||||||
1,9 м е с - 1; |
г — II—V |
стадий |
на |
ЮГОК-2: |
/ — поток отказов; |
2 — интенсивность отка |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
зов 0,65 мес—1 |
|
|
|
ИнГОКе питание на сепараторы всех стадий разводится желоба ми. На НКГОКе и ЮГОК-2 продукты сепарации собирают с по мощью воронок и трубопроводов, на ИнГОКе разгрузка продуктов ■сепарации производится в желоба.
На рис. 26 приведены экспериментальные кривые нарастания количества отказов магнитных сепараторов в условиях НКГОК и ЮГОК-2 на интервале 90 суток (аналогичный характер имеют кри
вые потока отказов на ИнГОК). Для |
ЮГОК-2 |
кривые построены |
|
отдельно для сепараторов I и II—V стадий. При этом для сепара |
|||
торов I стадии приведен поток отказов без |
учета |
отключений |
|
узла вследствие недостаточности уклона хвостового |
коллектора. |
||
Йз рис. 26 видно, что возникновение |
отказов |
имеет устойчивый, |
стационарный характер, а интенсивность отказов является прак тически величиной постоянной.
95
Исследование случайных величин: времени безотказной работы и времени восстановления — показывает, что случайные величины имеют распределение, близкое к экспоненциальному (рис. 27 и 28).
По данным рнс. 27 п 28 на рис. 29 в координатах двойной ло гарифмической сетки приведены кривые, которые представляют собой графики вероятности безотказной работы (до первого отка-
Рис. 27. Кумулятивные кривые |
распределения |
времени |
безотказной |
работы |
|||||||||
а — кривые |
|
и времени восстановления магнитных сепараторов: |
|
1 — экс- |
|||||||||
распределения времени |
безотказной |
работы сепараторов на |
НКГОК: |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t |
|
|
пернментальная |
P t |
(i)=p(T, > 0 ; |
2 — теоретическая экспонента |
Рт (/) = с |
~Т1 |
; 6 — то же, |
|||||||
распределения |
времени |
восстановления: |
1 — экспериментальная |
[Р2(/) = р(7'2 > |
0]; |
2 — тео- |
|||||||
ретическая экспонента: Рг (/)=-=е |
Т 7 |
в — кривые распределения времени |
безотказной |
||||||||||
|
** ; |
||||||||||||
работы сепараторов |
I |
стадии |
на |
ЮГОК-2; |
1 — экспериментальная |
[ /\( 0 = р(7\ > 01; |
|||||||
2 — теоретическая экспонента Рт (0 = е |
Т |
|
же, распределения |
времени |
восста |
||||||||
1 ; г — то |
|||||||||||||
новления: |
J — экспериментальная |
P2(i)--=p(T2 > I); |
2 — теоретическая |
экспонента |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
Рт (0-е |
Г, |
|
|
|
|
|
за) и вероятности продолжительности отказа. Так, вероятность безотказной работы узла магнитных сепараторов на интервале 200 ч составляет 10% Для сепараторов I стадии ЮГОК-2, 65% для сепараторов НКГОК и ИнГОК и 75% для сепараторов II—V ста дий ЮГОК-2. Аналогичным образом определяется вероятность продолжительности отказов.
Использование двойной логарифмической шкалы [45, 46] и метода наименьших квадратов для построения уравнений регрес-
96
•сии [1, 43] показало, что распределение времени безотказной ра боты и времени восстановления подчинено более сложному экспо ненциально-степенному закону.
Показатель степени экспоненциально-степенного уравнения ri\
•близок к единице (за исключением ИнГОК), и с точностью, доста-
Рис. 28. Кумулятивные кривые распределения времени безотказной рабо ты и времени восстановления магнитных сепараторов
■о — к р и в ы е р а с п р е д е л е н и я в р е м е н и б е з о т к а з н о й р а б о т ы с е п а р а т о р о в в т о р о й — п я т о й с т а д и и н а Ю Г О К - 2 : / — э к с п е р и м е н т а л ь н а я [P |(0 ss=P(7'i > 0 ] ; 2 — т е о р е т и ч е с к а я э к с п о -
t
н е н т а Р ( / ) = е |
Т |
|
|
р а с п р е д е л е н и я в р е м е н и в о с с т а н о в л е н и я : |
/ — |
э к с п е р п - |
|||
1 ; б — т о ж е . |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
t |
|
|
|
|
- — т е о р е т и ч е с к а я э к с п о н е н т а Р т ( / ) = е |
|
Т„ |
в — к р и |
|||
м е н т а л ь н а я f P 2( 0 == Р (Р г > 0 ] ; |
|
' ; |
|||||||
в ы е р а с п р е д е л е н и я в р е м е н и б е з о т к а з н о й р а б о т ы с е п а р а т о р о в н а И и Г О К е ; |
I — э к с п е - |
||||||||
р н м е н т а л ь н а я |
[P\(f) =*Р(7*1 > 0 ] ; |
2 |
— т е о р е т и ч е с к а я э к с п о н е н т а ; |
Р т ( 0 * » е |
|
1 ; |
г — т о ж е , |
||
р а с п р е д е л е н и я |
в р е м е н и |
в о с с т а н о в л е н и я : |
/ — э к с п е р и м е н т а л ь н а я |
fP r ( / ) = p ( 7 ’J > 0 ] : |
|||||
|
2 — т е о р е т и ч е с к а я э к с п о н е н т а Р г ( Ц = е |
~Т |
|
|
|
||||
|
а |
|
|
|
точной для практики, распределение времени безотказной работы может приниматься по упрощенному закону. Что касается распре деления времени восстановления (см. рис. 29), то здесь показа тель степени /г.2 существенно отличается от единицы.
Количественные оценки характеристик надежности работы уз лов установки магнитных сепараторов приведены в табл. 32. Максимальная наработка на отказ зарегистрирована на ИнГОКе— 1580 ч (средние данные по стадиям), минимальная на
97
ЮГОК-2 — 75,4 ч (узел сепараторов I стадии обогащения). Сред нее время восстановления колеблется от 9,8 ч на ИиГОКе до 30 ч на НКГОКМинимальный коэффициент технического использова ния определен для узла сепараторов I стадии на ЮГОК-2 около 78,4%; при исключении отказов в работе узла вследствие недо статочности уклона хвостовой канавы коэффициент повышается до 95 %.
Рис. 29. Кумулятивные кривые распределения времени безотказной работы и времени восстановления магнитных сепараторов:
а — кривые |
распределения |
времени |
безотказной |
работы: |
/ — ЮГОК-2. |
II—V |
стадии; |
2 — ИнГОК; |
3 — ЮГОК-2. |
I стадия; |
4 — НКГОК: |
6 — кривые распределения |
времени |
||
восстановления: 1 — НКГОК; 2 — ЮГОК-2. I |
стадия; |
3 — ИнГОК: |
4 — ЮГОК-2. |
II—V стадии
Втабл. 33 приведены оценки наработки на отказ магнитных сепараторов НКГОК с указанием верхнего п нижнего доверитель ных интервалов при коэффициенте доверия 95%. Оценки приве дены для агрегатного (двух- и четырехбарабанного) и однобара банного исполнения.
Втабл. 34 и 35 приведены данные анализа влияния различных причин на величину наработки, а также на продолжительность и интенсивность отказов. Связь между удельными наработками на отказ Тм, обусловленными действиями отдельной причины, и об щей наработки на отказ Т\ определяется формулой
(66)
тГ
Количество отказов сепараторов (см. табл. 34) составляет 45—65% общего количества отказов узла. Потери времени вслед ствие отказов по «вине» собственно сепараторов составляют 46— 71% общего времени отказов технологического узла.
Для сепараторов, работающих на I стадии обогащения на ЮГОК-2, наибольшее количество отказов (76%) и наибольшая
98
Т а б л и ц а 32'
Оценка характеристик надежности работы узла магнитных сепараторов
С т а д и я |
Н а р а б о т к а |
|
на о т к а з , |
||
о б о г а щ е н и я |
||
ч |
||
|
|
К о э ф ф и |
С р е д н е е |
ц и е н т |
в р е м я |
т е х н н ч е - |
в о с с т а |
с к о г о |
н о в л е н и я , |
и с п о л ь |
чз о в а н и я ,
%
Ин т е н с и в н о с т ь
от к а з о в .
ко л и ч е с т в о
от к а з о в
вм е с я ц
В е р о я т н о с т ь б е з о т к а з н о й р а б о т ы , в % н а и н т е р в а л е
1 0 0 ч 4 0 0 ч
нкгок
I |
900(730) |
20.5 |
97.0 |
0,80 |
|
|
и |
1030 (470) |
30.0 |
94.0 |
0,70 |
. 85,0 |
40,0 |
ш |
1090 (850) |
21.6 |
■ 97,0 |
0,53 |
||
I—ш |
1050 (647) |
25.0 |
96,3 |
0,70 |
|
|
|
|
|
ЮГОК-2 |
|
|
|
I |
75,4 |
20,8 |
78,4 |
7,50 |
20,0 |
5,0 |
И—V |
(360) |
11,6 |
(95,0) |
(1,90) |
(60,0) |
(35,0) |
1090 |
98,9 |
0,65 |
90,0 |
57,0 |
||
|
|
|
ИнГОК |
|
|
|
I - V |
1580 |
9,6 |
99,4 |
0,45 |
85,0 |
45,0 |
П р и м е ч а й и е. |
Д л я Н К Г О К а в с к о б к а х п р и в е д е н а н а р а б о т к а п а о т к а з а г р е г а т а , |
|||||
с о с т о я щ е г о и з д в у х и ч е т ы р е х с е п а р а т о р о в . Д л я Ю Г О К - 2 |
в с к о б к а х п р и в е д е н ы о ц е н к и х а |
|||||
р а к т е р и с т и к н а д е ж н о с т и у з л а с е п а р а т о р о в I |
с т а д и и б е з у ч е т а о т к а з о в в с л е д с т в и е н е д о с т а |
|||||
т о ч н о с т и у к л о н а х в о с т о в о й к а н а в ы . |
Д л я М н Г О К а р а з д е л е н и е с е п а р а т о р о в п о с т а д и я м н е |
с д е л а н о , т а к к а к н е т з а м е т н о й р а з н и ц ы в х а р а к т е р и с т и к а х н а д е ж н о с т и р а б о т ы с е п а р а т о р о в в р а з н ы х с т а д и я х .
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
33 |
|
Оценка наработки на отказ узла магнитных сепараторов НКХОК с указанием |
|||||||
доверительных |
|
интервалов |
|
|
|
|
|
Д л я а г р е г а т о в из д в у х |
|
Д л я о д н о б а р а б а и и о го |
|||||
и ч е т ы р е х с е п а р а т о р о в |
|
с е п а р а т о р а |
|
||||
Н а р а б о т к а на о т к а з |
|
|
|
|
|
|
|
I |
I I |
Ш |
1 - Ш |
I |
II |
Ш |
1— пг |
Экспериментальное значение . . . |
735 |
470 |
850 |
647 |
900 |
1030 |
1390 |
1050 |
|
Верхний доверительный |
интервал . |
949 |
564 |
1105 |
731 |
1071 |
1184 |
1751 |
1155 |
Нижний доверительный интервал . |
598 |
395 |
653 |
579 |
795 |
906 |
1118 |
956 |
|
П р и м е ч а н и е . I , I I , |
I I I — с т а д и и о б о г а щ е н и я . |
|
|
|
|
|
|
продолжительность отказов (74%) вызывается недостаточностью уклона хвостового коллектора*.
Анализ удельных наработок на отказ (табл. 35) показывает, что сепараторы, работающие во II и III стадиях обогащения на НКГОКе, имеют более низкую надежность, чем сепараторы I ста-
* Коллектор не обеспечивает отвод хвостов при повышении крупности от вальных хвостов. Сепараторы в этом случае отключаются.
99'
Т а б л и ц а 34
Влияние различных причин на интенсивность и продолжительность отказов узла магнитных сепараторов
|
|
1 1 п т е н с и в н о с т ь |
|||
|
|
|
о т к а з о в , |
% |
|
П р и ч и н ы о т к а з о в |
|
2 |
кГО К |
|
|
|
|
ГОО К - |
с |
||
|
|
|
|
и |
|
|
|
Г |
И |
|
|
Неисправности узлов и деталей сепарато |
9,9* |
|
|
||
ра |
|
59 |
45,3 |
||
|
64,9 |
||||
Неисправность устройства подачи пульпы, |
|
|
|||
14,1 |
|
|
|||
воды и электроэнергии . . . . . . . . |
39 |
9,4 |
|||
35,1 |
|||||
■Отказы вследствие недостаточности укло |
|
|
|||
|
_ |
_ |
|||
на хвостового коллектора.................... |
|
76,0 |
|||
Забивка ванн сепараторов и другие |
при |
|
2 |
45,3 |
|
чины ........................ ................................... |
|
— |
П ро д о л ж и т е л ы ю с т ь
|
о т к а з о в , |
% |
|
1 |
|
|
|
К - 2 |
О |
О |
|
О |
|||
и |
|||
Г |
уу |
и |
|
Ю |
X |
|
|
|
|
4,6 |
71 |
46 |
|
54,5 |
|||
|
|
||
21,4 |
26 |
15,7 |
|
45,5 |
|||
|
|
||
74,0 |
_ |
_ |
|
— |
3 |
38,3 |
* В ч и с л и т е л е п р и в е д е н ы д а н н ы е д л и с е п а р а т о р о в I с н и м и , в з н а м е н а т е л е — д л и с е п а р а т о р о в I I — V с т а д и й .
Т а б л и и а 35
Зависимость наработки на отказ узла магнитных сепараторов от действия различных причин
В т о м ч и с л е н а р а б о т к а на о т к а з п р и д е й с т в и и о д н о й п р и ч и н ы
|
Н а р а б о т к а |
|
|
|
|
|
на о т к а з у з л а |
|
в с л е д с т в и е |
в с л е д с т в и е |
|
С т а д и я |
с е п а р а т о р о в |
в с л е д с т в и е |
н е и с п р а в н о с т и |
||
н е д о с т а т о ч |
|||||
о б о га щ е н и я |
с у ч е т о м |
у с т р о й с т в |
|||
н е и с п р а в н о с т и |
|||||
н о с т и |
|||||
|
в с е х |
п о д а ч и |
|||
|
у з л о в |
||||
|
у к л о н а |
||||
|
п р и ч и н , ч |
п у л ь п ы , |
|||
|
и д е т а л е н |
||||
|
х в о с т о в о г о |
||||
|
|
в о д ы и э л е к т |
|||
|
|
с е п а р а т о р о в , |
|||
|
|
к о л л е к т о р а , |
|||
|
|
р о э н е р ги и , |
|||
|
|
ч |
|||
|
|
ч |
|||
|
|
ч |
|||
|
|
|
|||
|
|
|
|
вс л е д с т в и е
за б и в к и
в а н н и
др у г и х
пр и ч и н ,
ч
|
|
ЮГОК-2 |
|
|
I |
75 |
900 |
530 |
99 |
II — V |
1090 |
1700 |
3150 |
— |
нкгок
I |
900 |
2950 |
1310 |
II |
1030 |
1420 |
3650 |
III |
1390 |
1660 |
8500 |
I — III |
1050 |
1780 |
2650 |
ИнГОК
___
—
—
—
48500
84000
76500
68500
I - V |
1580 |
1750 |
16800 |
3500 |
100