- •Факультет аеронавігації, електроніки та телекомунікацій
- •Курсова робота
- •Призначення
- •2. Методи вимірювання тиску в авіації
- •3. Принцип дії
- •4. Конструкція датчика
- •Робота за принциповою електричною схемою
- •6. Розробка структурної схеми вимірювального пристрою
- •Дослідження статичних характеристик
- •Дослідження динамічних характеристик
- •Похибки вимірювального пристрою
3. Принцип дії
Розглянемо принцип дії та основні залежності найпростішого (одинарного) індуктивного датчика НІД на одному сердечнику, зображеного на рис. 1, а. На сердечнику 1 розташовується обмотка 3, що підключається до джерела змінного струму через опір навантаження (опір вимірювального приладу) 4. Струм I в обмотці 3 збуджує змінний магнітний потік Ф. Між полюсами сердечників і якорем, що преміщається 2, є повітряна щілина δв. Сердечник 1 і якір 2 утворюють магнітопровід датчика. Змінний магнітний потік Ф проходить через них і через дві повітряні щілини δв, що входять в магнітний ланцюг датчика. Якір механічно зв'язується з об'єктом, переміщення якого необхідно контролювати, і в процесі роботи зміщується щодо сердечника в напрямках, зазначених стрілками.
Рис.
1. Найпростіший індук-тивний датчик (а)
і його характеристики (б, в)
Якщо позначити зусилля, що діє на сторони контрольованого об'єкта і викликає переміщення якоря, через F, то в індуктивному датчику матимемо наступний ланцюг перетворень:
FBRMLXLZI
де δв – величина повітряної щілини; RM – магнітний опір ланцюга (сердечника, якоря і двох повітряних щілин); L – індуктивність котушки датчика; XL – індуктивний опір котушки датчика; Z – повний опір котушки датчика.
Тепер знайдемо вираз, що визначає залежність струму в обмотці датчика від щілини δв.
За законом Ома величина струму в навантаженні (А)
IH = U~/Z, (1)
де Z – повний опір котушки, Ом,
(2)
тут – кутова частота напруги, рад/с; R – активний опір котушки і навантаження, Ом.
Індуктивність котушки L датчика (без урахування потоку розсіювання) з числом витків w
L = wФ/I~. (3)
де Ф – магнітний потік, Вб; І~ – струм, який протікає в котушці, А. Магнітний потік
Ф = I~RМ. Ц, (4)
де RМ. Ц = Rм. ст + Rм Г-1, тобто магнітний опір магнітного ланцюга датчика складається з магнітного опору сталі Rм.ст (сердечника і якоря) і магнітного опору Rм двох повітряних щілин.
Для розглянутого прикладу найпростішого датчика (рис. 1) це магнітний опір магнітного ланцюга (Г-1)
RМ. Ц = RМ. CT +Rм = lCT/(CTSM) + 2 /(SM), (5)
де lст – сумарна довжина середньої магнітної силової лінії в сталі сердечника і якоря, м; SM – площа поперечного перерізу магнітопроводу, рівна активній площі поперечного перерізу сердечника в зоні повітряної щілини, м2; в – довжина повітряної щілини, м; CT, 0 – відповідно значення магнітної проникності матеріалу магнітопроводу і повітряної щілини; для повітря 0 = 410-7, Г/м.
Формула повного опору котушки має вигляд
(6)
Залежність Z = f(δв) приведена на рис. 1, в. Величина струму, який протікає в котушці під впливом прикладеної змінної напруги U~ виражається залежністю
I~н = (7)
Із (7) видно, що величина струму в котушці датчика залежить від величини повітряної щілини , частоти напруги джерела живлення ω і величини активного опору R при незмінних конструктивних параметрах датчика.
На рис. 1, б показана характеристика I~ = f() найпростішого датчика. Ця залежність вихідної величини датчика від вхідної в установленому режимі (коли перехідні процеси, які виникли в електричному ланцюгу від переміщення якоря, закінчились) представляє собою статичну характеристику датчика і являється в загальному випадку нелінійною функцією. Ділянка А-Б на рис. 1, б являється робочою ділянкою статичної характеристики датчика.
В більшості конструкцій індуктивних датчиків при ненасиченому магнітопроводі величина повітряної щілини така, що магнітний опір щілини значно більше магнітного опору стального магнітопроводу, тобто Rм Rм. ст, а активний опір котушки значно менше індуктивного опору, тобто R << ωL. Відповідно, величинами Rм. ст і R можна знехтувати. В спрощеному вигляді отримаємо залежності:
для індуктивності L (Гн),
; (8)
для струму I (А)
; (9)
де ω = 2f – кутова частота змінного струму в обмотці датчика, рад/с. При незмінних амплітуді і частоті напруги значення
= КІ = const, (10)
і струм в ланцюгу I~ = КI може змінюватись тільки за рахунок зміни величини повітряної щілини . Коефіцієнт КI називається коефіцієнтом передачі датчика по струму.
При прийнятих спрощеннях характеристика датчика виходить лінійною (див. штрихову лінію на рис. 1, б). Як видно з рис. 1, б, ідеалізована характеристика 1 датчика прямолінійна, тоді як реальна характеристика 2 має дві нелінійні ділянки (верхній і нижній – «загини»). Нижня ділянка («загин») характеризується наявністю магнітного опору сердечника і якоря, які при дуже малих щілинах виявляються того же порядку, що і опір щілини (Rст ≠ 0), і нехтувати ними не можна. Верхня ділянка («загин») характеризується наявністю активного опору обмотки, який обмежує наростання струму в ланцюгу Iуст = U~ /R (коли активний опір стає порівнюваним з індуктивним (R ≠ 0) при великих щілинах).
Величину початкової щілини 0 потрібно вибирати в середині лінійної ділянки характеристики датчика (точка В на рис. 1, б). При застосуванні датчика в зоні значень величини щілини, при яких реальна характеристика лінійна і співпадає з ідеальною, можна користуватись виведеними спрощеними формулами.
Чутливість датчика буде мати вигляд
SД = , (11)
де ∆Z/∆B = wSM/(2) або
Sд=1/δво, (12)
де δво – початкова повітряна щілина, характеризуюча вибір точки. Вираз (12) показує, що зі збільшенням щілини чутливість датчика різко зменшується. Чутливість датчика визначається конструктивними параметрами Lст, μот. δво.
На практиці в авіації найбільшого поширення набули диференціальні індуктивні датчики, вони представляють собою сукупність двох нереверсивних датчиків і виконуються у вигляді системи, яка складається з двох магнітопроводів зі спільним якорем і двома котушками.