- •Введение
- •Состояние науки о трении [ 1,2,7]
- •А) Механические свойства материалов трущихся поверхностей
- •Б) Поверхностные пленки
- •В) Шероховатость поверхности
- •Г) Смазка
- •Д) Давление
- •Е) Температура
- •Ж) Скорость относительного скольжения
- •З) Продолжительность неподвижного контакта
- •Существующие зажимные устройства и некоторые особенности их работы
- •Разоаботка способов и выбор параметров зажима листовыъх материалов
- •Зажим тонких листов
- •Выбор конструкции зажимных губок с криволинейной поверхностью
- •3.3. Зажим двойных листов
- •Результаты экспериментальных исследований [1,2,7]
- •4.1 Результаты исследований усилий трения на экспериментальной установке ( с вращающимся образцом)
- •4.2 Результаты исследований работы губок с насечкой при растяжении плоских образцов
- •А) Влияние давления
- •Б) Влияние материала
- •В) Влияние шага t насечки
- •Г) Влияние размеров насеченной части губок
- •Д) Влияние величины площадки притупления зуба
- •Е) Влияние вида и типа профиля насечки
- •Ж) Влияние фактической площади контакта
- •5. Механизм работы губок с насечкой в экспериментальной установке
- •6. Механизм работы губок с насечкой в клиновом зажиме
- •Заключение
- •Библиографический список
- •Оглавление
- •Фгбоу впо «Воронежский государственный технический университет»
- •394026 Воронеж, Московский просп., 14
В) Влияние шага t насечки
Увеличение шага насечки при сохранении той же контурной площади ее и величины общего усилия прижима приводит к увеличению нагрузки на зуб, что может привести к переводу процессу трения в толщу самого материала, и следовательно, к увеличению удерживающей способности насечки ( см. рис. 27,28).
Из рис. 27 видно, что при увеличении шага ( при одних и тех же контурных площадях насечки 20х50 и 20х15 мм) требуются меньшие усилия растяжения в образце или для удержания образца в губках для одних и тех же усилий ( см. кривые а и в, б и г).
Это различие в усилиях прижима Q, небольшое при растяжении материала в упругой области, становится значительным в области больших пластических деформаций материала.
Из графика (см. рис. 27) можно сделать заключение, что при одинаковых усилиях на зуб (когда число зубьев насечки одно и то же), независимо от шага насечки, губки способны удерживать материал примерно до одних и тех же усилий (см. кривые б и в).
Рис. 27.Зависимости Рраст – Q для материала ЭИ654Н при работе с губками с насечкой с шагом 1 и 3 мм при различной контурной площади насечки.
Однако это заключение не подтвердилось экспериментами с более пластичным материалом (1X18H9T л. 1,3 и 3 мм).
Как видно из рис.28, при работе губок с одним я тем же числом зубьев n=15 и шагом t=1 и 3 мм различие в удерживающей способности, почти отсутствующее в области упругих деформаций образца, становится более значительным к моменту его разрушения (рис. 28, кривые б и д , б' и д').
В этом случае насечка с большим шагом обладала меньшей удерживающей способностью, чем насечка с тем же числом зубьев, но расположенных на меньшей контурной площади (с меньшим шагом).
Рис. 28.Зависимости P – Q для материала 1Х18Н9Т, полученные при работе с губками с насечкой различных размеров с шагом 1 и 3 мм
Г) Влияние размеров насеченной части губок
В табл. 8 и на рис. 27 и 28 приведены результаты испытания материалов ЭИ654Н (1,5 мм) и 1Х18Н9Т (1,3; 3 мм) при работе с губками различных размеров насеченной части с шагом 1 и 3 мм.
Из приведенных результатов испытаний видно, что изменение размеров насеченной части губок резко сказывается на удерживающей способности губок при работе с пластичным материалом и особенно в области значительных пластических деформаций. С уменьшением размера насеченной части губок уменьшается общее число зубьев насечки и, следовательно, возрастает величина усилия прижима на зуб при действии одного и того же общего усилия Q. Отсюда, вследствие перевода процесса трения в слой собственно-материала, происходит увеличение удерживающей способности губок.
Таблица 8
Влияние размера насечной поверхности губок на величину условного коэффициента трения
№ |
Характеристика насечки |
Материал образца |
Толщина (мм) |
Условный коэф. трения |
|||||
Размер насечки |
Вид насечки |
Тип профиля |
Угол профиля |
Шаг (мм) |
Ширина площадки притупления |
||||
1 |
|
Прямая |
Симметричный |
60 |
1 |
0,1-0,15 |
1Х18Н9Т |
3 |
0,25-0,37р* |
2 |
|
1,3 |
0,25-0,36р |
||||||
3 |
20х34 |
1,3 |
0,25-0,5р |
||||||
4 |
20х24 |
1,3 |
0,25-0,53р |
||||||
5 |
20х15 |
1,3 |
0,25-0,56р |
||||||
6 |
20х15 |
3 |
0,25-0,57р |
||||||
7 |
20х15 |
ЭИ654Н |
1,5 |
0,25-0,32р |
|||||
8 |
20х50 |
ЭИ654Н |
1,5 |
0,25-0,27р |
|||||
9 |
20х15 |
Прямая |
Симметричный |
60 |
3 |
0,1-0,18 |
|
1,5 |
0,22-0,45р |
10 |
20х50 |
ЭИ654Н |
1,5 |
0,21-0,32р |
|||||
11 |
20х50 |
1Х18Н9Т |
3 |
0,38-0,46р |
|||||
12 |
20х50 |
1,3 |
0,26-0,5р |
||||||
13 |
20х15 |
3 |
0,25-0,52р |
||||||
14 |
20х15 |
1,3 |
0,22-0,75р |
*- величины коэф. трения со значком «р» приведены для момента разрушения материала
Интенсивность увеличения удерживающей способности и условного коэффициента трения губок в пластической области при уменьшении первоначального размера насеченной части (50 мм) последовательно на не остается постоянной и уменьшается с каждым последующим сокращением размера насечки.
При этом соотношение между усилием Q и усилием растяжения Рраст равное для упругой области работы материала во всех случаях изменения размеров насечки примерно двум, изменялось соответственно уменьшению размера губки от максимального до минимального: от 1,5. до 0,8 (для сплава 1Х18Н9Т л. 1,3 при мм) и от 1,1 до 0,66 (при t = 3 мм).
Для менее пластичного материала ЭИ654Н уменьшение размера насечки также приводило к увеличению удерживающей способности губок (см. рис. 27).