- •В.А. Жулай дорожные машины Сборник расчетных работ
- •190109 «Наземные транспортно-технологические средства» и
- •190100 «Наземные транспортно-технологические комплексы» Воронеж 2014
- •Введение
- •1. Расчет основных параметров асфальтоукладчиков
- •Назначение. Классификация. Принцип работы
- •Основы расчета асфальтоукладчиков
- •Порядок выполнения работы
- •Контрольные вопросы
- •Расчет основных параметров агрегатов машин для постройки покрытий методом смешения на месте
- •. Назначение. Классификация. Принцип работы
- •2.2. Основы расчета дорожной грунтовой фрезы
- •Порядок выполнения работы
- •Контрольные вопросы
- •3. Расчет основных параметров и прочности основных узлов дорожных катков
- •3.1. Назначение. Классификация. Принцип работы
- •3.2. Основы расчета дорожных катков
- •Порядок выполнения работы
- •4. Расчет основных параметров механизмов и агрегатов подметально-уборочных машин
- •4.1. Назначение. Классификация. Принцип работы
- •4.2. Основы расчета подметально-уборочных машин
- •4.3. Порядок выполнения работы
- •Контрольные вопросы
- •5. Расчет основных параметров механизмов и агрегатов машин для ремонта асфальтобетонных покрытий методом регенерации
- •5.1. Назначение. Классификация. Принцип работы
- •Основы расчета машин для горячей регенерации
- •Порядок выполнения работы
- •Контрольные вопросы
- •Владимир Алексеевич Жулай Дорожные машины Сборник расчетных работ
- •190109 «Наземные транспортно-технологические средства»
- •394006 Воронеж, ул. 20-летия Октября, 84
Основы расчета машин для горячей регенерации
Тяговый баланс машины для горячей регенерации составляется на основании анализа сопротивлений, возникающих в процессе работы W. Рабочий режим определяют в зависимости от числа рабочих органов и характера их действия. Для машин, оснащенных полным комплектом рабочих органов, общее сопротивление складывается из следующих сопротивлений: ходового устройства при перемещении машины W1; устройства для рыхления асфальтобетона или другого материала рыхлителем W2; устройства для фрезерования разогретого асфальтобетона W3; устройства для планировки разогретого асфальтобетона W4; виброплиты (выглаживающей плиты) W5; трамбующего бруса W6; распределительного шнека W7.
Сопротивление ходового устройства W1, кН:
W1 =9,8 [(MM + Mаб )– (Mp+Mф+Mот+Mтсб+Mпр+Mш)](f ± i), (5.1)
где MМ, Mаб, Mр, Mф, Mот, Mпл, Mтсб, Mпр, Mш – масса соответственно машины, асфальтобетона в приемном бункере, рыхлителя, фрезы в сборе, отвала, плиты, трамбующего бруса, призмы волочения, шнека, т;
f – коэффициент сопротивления передвижению (f ≈ 0,04...0,07 для пневмоколес по асфальтобетону);
i – уклон дороги (i ≈ 0,07...0,09).
Для учебных целей можно принять [(MM + Mаб )– (Mp+Mф+Mот+Mтсб+Mпр+Mш)] равным ≈ 0,8 MM.
Сопротивление разогретого асфальтобетона рыхлению W2, кН:
W2 = Z3 P3, (5.2)
где Z3 – число зубьев рыхлителя (Z3 = 30…35 зубьев на 1 метр ширины обрабатываемой полосы);
P3 – сопротивление рыхлению одним зубом, Р3 ≈ 0,015...0,03 кН.
Сопротивление разогретого асфальтобетона фрезерованию W3, кН:
W3 = Kр bф h , (5.3)
где Kр – удельное сопротивление фрезерованию разогретого асфальтобетона (Кр ≈ 50...60 кПа);
bф – ширина фрезерования, м;
h – глубина фрезерования (h ≈ 0,05 м), м.
Сопротивление разогретого асфальтобетона W4, кН:
W4 = Kл bотв + Gпр fпр , (5.4)
где Kл – удельное линейное сопротивление разогретого асфальтобетона
(Кл ≈ 10...20 кН/м), кН/м;
bотв – длина отвала, м;
fпр – коэффициент сопротивления движению призмы волочения по разогретому асфальтобетону (fпр ≈ 0,7...0,9);
Gпр – вес призмы волочения срезаемого покрытия, кН:
Gпр = 0,6 (Hо – h)2 ρа g Lо , (5.5)
где Hо, Lо – высота и длина отвала (H ≈ 0,1 L), м;
ρа – плотность материала покрытия (ρа = 2,2...2,3 т/м3).
Сопротивление виброплите W5, кН:
W5=9,81 Мпл fпл , (5.6)
где fпл – коэффициент сопротивления движению по разогретому асфальтобетону плиты и трамбующего бруса fпл ≈ 0,5...0,7.
Для учебных целей можно принять Мпл ≈ 0,1 MM.
Сопротивление трамбующего бруса W6, кН:
W6 = Gпр fпл. (5.7)
Сопротивление распределительному шнеку W7, кH:
W7 = Kсш bш hш + Gпр fпр, (5.8)
где Kсш – удельное сопротивление срезанию шнеком разогретого асфальтобетона, Kсш = 10 кПа;
bш, hш – ширина захвата и глубина срезания шнеком, м.
Для обеспечения необходимой силы тяги должно соблюдаться условие
, (5.9)
где – коэффициент сцепления шин с дорожным покрытием ( = 0,5...0,6).
Для расчета мощностного баланса машины необходимо определить техническую производительность машины.
Вначале определяется возможная для конкретных условий работы скорость движения машины (подача), равная, м/с:
vp = vo kσ kh , (5.10)
где vo – наибольшая скорость подачи при условии наименьшей по техническим условиям толщины и прочности материала фрезеруемого слоя, м/с;
kσ – коэффициент, учитывающий снижении скорости при увеличении прочности фрезеруемого материала (kσ = 0,3…0,5);
kh – коэффициент, учитывающий снижении скорости при увеличении толщины слоя фрезеруемого материала (kh = 0,1…0,5).
Величина скорости vо указана в технической характеристике машины.
Техническая производительность машин, работающих по технологии «ремикс» определяется по формуле, т/ч:
Пт = 3600 bф h vp ρа. (5.11)
Мощностной баланс машины составляют, суммируя значения мощностей, необходимых для обеспечения работы отдельных агрегатов и рабочих органов машины. Для терморемонтера, имеющего полный комплект рабочих органов, общая мощность NΣ включает мощности на привод: ходового устройства в рабочем режиме N1 с учетом преодоления сопротивлений рабочих органов, препятствующих рабочему движению машины; фрезы N2; вибрационной плиты N3; трамбующего бруса N4; смесителя N5; шнека N6 и питателей N7.
Мощность на привод ходового устройства в рабочем режиме, кВт:
, (5.12)
где ηmp – КПД привода ходового устройства (ηmp ≈ 0,8).
Мощность привода фрезы, кВт:
, (5.13)
где – удельная мощность на фрезерование разогретого асфальтобетона ( = 3,6…4,7 кВт ∙ ч/м3), кВт ∙ ч/м3.
Мощность привода вибрационной плиты, кВт:
, (5.14)
где Nvb – мощность привода одного вибровозбудителя (Nvb = 1…1,5 кВт), кВт;
zvb – число вибровозбудителей на виброплите, шт.
Для учебных целей можно принять zvb = (1,2…1,5) шт. на один метр длины вибровозбудителя.
Мощность привода трамбующего бруса, кВт:
, (5.15)
где – удельная мощность на привод трамбующего бруса
( = 0,4…0,6 кВт/м), кВт/м;
bmp – длина трамбующего бруса, равная ширине укладки, м.
Установочная мощность двигателя привода смесителя определяется по следующим эмпирическим зависимостям, кВт:
, при G3 < 1,4 т; (5.16)
, при G3 > 1,4 т, (5.17)
где G3 – вместимость смесителя, т:
, (5.18)
где tcm – длительность цикла смесителя (tcm = 4…5 мин), мин.
Мощность привода распределительного шнека, кВт:
, (5.19)
где Lw – длина распределительного шнека, м;
Kw – коэффициент, учитывающий напор смеси при движении машины
(Kw = 3);
kw – коэффициент сопротивления при работе шнека (kw = 4…5);
ηw – КПД привода распределительного шнека (ηmp ≈ 0,85).
Мощность привода питателей, кВт:
, (5.20)
где kk – коэффициент сопротивления питателей (kk = 2…3);
Lk – горизонтальная проекция питателей, м;
Hk – высота подъема питателей, м.
Для учебных целей можно принять Lk = 2 bф, Hk = 2 м.
Мощность, необходимая для привода ходового оборудования и всех рабочих органов машины, кВт:
, (5.21)
где k3 – коэффициент запаса, учитывающий расход мощности на привод вспомогательных устройств (k3 = 1,4…1,5).
Полученное значение мощности N необходимо сравнить с мощностью установленного на машине двигателя Ndv:
. (5.22)