- •Введение
- •1. Схемы высокотемпературных водородно-кислородных энергоустановок и конструкции парогенерирующих агрегатов
- •2. Методы тепловой защиты огневых стенок камер сгорания энергоустановок
- •3. Гидродинамика и теплообмен в вихревых камерах сгорания энергоустановок
- •4. Моделирование рабочих процессов в элементах паротурбинных энергоустановок
- •4.1. Общие подходы к моделированию
- •4.2. Модели турбулентности
- •4.3. Течение газа и жидкости в каналах сопла-распылителя камеры сгорания
- •4.4. Численный подход к решению задачи
- •4.5. Методика расчета конвективного теплообмена сопла-распылителя
- •4.6. Гидрогазодинамика и теплообмен высокоскоростного высокотемпературного потока в камере испарения парогенератора
- •4.7. Определение зоны дробления и критического диаметра капли
- •Заключение
- •Библиографический список
- •Оглавление
- •394026 Воронеж, Московский просп., 14
4.6. Гидрогазодинамика и теплообмен высокоскоростного высокотемпературного потока в камере испарения парогенератора
Принципиальная схема работы камеры испарения водородного парогенератора приведена на рис. 47.
Рис. 47. Камера испарения водородного парогенератора
Камера испарения предназначена для охлаждения продукта сгорания водорода в кислородной среде (парогаза) до температуры 1100 К. В камере испарения одновременно происходят несколько процессов: смешение высокоскоростного потока парогаза с охлаждающей водой, образование капель, дробление капель, испарение капель.
Рассматриваемую задачу разобьем на два этапа:
1 этап. Определение зоны дробления и критического диаметра капли;
2 этап. Расчет испарения капель воды в потоке пара и определение максимальной длины зоны испарения.
Исследуемые физические процессы представляют особый интерес для моделирования с целью определения конструктивных и рабочих параметров камеры испарения. В силу сложности описания процессов гидродинамики дисперсного потока, осложненного тепломассопереносом, задача решается численным способом с применением методов вычислительной гидродинамики.
На первом этапе моделирования определяется длина зоны дробления капель воды в потоке парогаза. Длина зоны дробления определялась по стабилизации скорости, давления и интенсивности турбулентности. Порядок расчета аналогичен методике расчета каналов охлаждения сопла-распылителя.
Сначала необходимо построить область течения камеры испарения. Затем используя сеточный генератор построить сеточную модель.
Для построения регулярной сетки в данной задаче был использован автоматический генератор сеток (рис. 48). Характеристики: минимальный объем ячейки сетки 3,91∙10-20 м3; максимальный объем ячейки 2,8∙10-16 м3; полный объем ячеек 3,17∙10-12 м3; тип сетки - тетраэдальная; общее количество ячеек (объемов) 90526 шт.
Далее сеточная модель передается в решатель, после чего производится выбор настроек расчета и собственно решение поставленной краевой задачи.
Рис. 48. Фрагмент сетки во всем объеме расчетной области
Определение полей скоростей, давлений и параметров турбулентности адиабатного потока пара было производится в специализированном расчетном комплексе ASYS CFD, использующим двухпараметрические модели турбулентности.
При построении математической модели был принят ряд допущений:
- рабочий агент считается вязкой несжимаемой средой;
- теплофизические свойства потока принимаются постоянными и равными средним интегральным значениям в исследуемом интервале температур;
- на входе в расчетную область имеется полностью развитое течение с изотропной турбулентностью;
- течение газа в камере трехмерное стационарное;
- теплообмен с окружающей средой отсутствует;
Граничные условия:
- на входе в расчетную область задается постоянный расход: , степень начальной турбулентности 5 %;
- на всех боковых поверхностях задаются условия прилипания и адиабатности;
- для турбулентных величин предполагают равенство нулю турбулентной энергии и нормальной производной скорости диссипации на стенках канала: .
Выбираем модель турбулентности: «standart» - модель турбулентности, так ее область применения полностью удовлетворяет требованиям поставленной задачи. На входе задаем массовый расход кг/с, а на выходе статическое давление 67 атм.
Выбираем раздельный (segregated) решатель (solver), в котором сначала производится раздельное решение уравнений количества движения в проекциях на оси принятой системы координат, затем производится коррекция давления и скорости, затем – решение уравнений переноса для скалярных величин (кинетической энергии турбулентности и т.п.), после чего происходит проверка сходимости.
После 75 итераций решение сходится. Значения критериев сходимости: - неразрывности: 0,01; - турбулентной кинетической энергии: 0,01; - диссипации турбулентной кинетической энергии: 0,01.
В конце (post-processing) осуществляется анализ полученных результатов, а также принимается решение об окончании, или продолжении процесса решения задачи.
По результатам расчетов определяем зону дробления капель по интенсивности изменения характеристик потока (стабилизации скорости, давления и интенсивности турбулентности) (рис. 49-58). На остальном участке может происходить только испарение капель. На рис. 59 приведен график сходимости решения.
Рис. 49. Распределение полного давления, атм
Рис. 50. Распределение полного давления (увеличение в области входа), атм
Рис. 51. Распределение динамического давления, атм
Рис. 52. Распределение динамического давления (увеличение в области входа), атм
Рис. 53. Распределение статического давления, атм
Рис. 54. Распределение статического давления (увеличение в области входа), атм
Рис. 55. Векторы скорости, м/с
Рис. 56. Векторы скорости (увеличение в области входа), м/с
Рис. 57. Распределение интенсивности турбулентности, %
Рис. 58. Распределение интенсивности турбулентности (увеличение в области входа), %
Рис. 59. График сходимости решения