- •1. Компоновка поперечной рамы и определение нагрузок
- •Компоновка поперечной рамы
- •С учётом унификации размеров колонн серии 1.424.1 назначаем
- •1.2 Определение постоянных и временных нагрузок на поперечную раму.
- •1.2.1 Постоянные и временные нагрузки.
- •1.2.2 Крановые нагрузки.
- •Ветровая нагрузка
- •2. Проектирование колонны
- •2.1 Определение расчётных комбинаций усилий и продольного армирования
- •2.2 Расчет подкрановой консоли
- •3. Проектирование стропильных конструкций. Сегментная раскосная ферма.
- •I. Расчетные сочетания усилий.
- •IiIa. Расчет нижнего пн пояса: подбор арматуры.
- •IiIб. Расчет нижнего пн пояса: образование трещин.
- •Шв. Расчет нижнего пн пояса: раскрытие трещин.
- •IVa. Расчет верхнего пояса: подбор арматуры.
- •V. Расчет растянутого раскоса.
- •VI. Расчет сжатой стойки (раскосов)
- •VII. Расчет опорного узла.
- •4. Расстояние от точки приложения поперечной силы до сжатой зоны бетона .
- •15. Координаты точки пересечения нижнего ряда пн арматуры и линии abc
- •4. Расчет и конструирование разрезной подкрановой балки длиной
- •Расчет по сечениям, наклонным к продольной оси балки.
- •Расчет выносливости сечений, нормальных и наклонных к продольной оси подкрановой балки Расчет на выносливость сжатого бетона
- •Проверка выносливости растянутой арматуры
- •Проверка прочности поперечной арматуры
- •Расчет подкрановой балки по деформациям
- •Cписок литературы
V. Расчет растянутого раскоса.
1. Дано:
- расчетные усилия в сечении: N=74,889кН;
- размеры поперечного сечения b=0,15 м; h=0,12 м;
- величина защитного слоя бетона а=а'=0,03 м;
- класс обычной арматуры А300,
2. Полная требуемая площадь сечения арматуры
3. Принимаем нижнюю арматуру 2ф10 А300 ,ds = 10мм, а верхнюю2ф10 А300 ,d's = 10мм, .
VI. Расчет сжатой стойки (раскосов)
1. Дано:
- расчетные усилия в сечении: N=23,296 кН, NI =17,392 кН;
- размеры поперечного сечения b=0,15 м; h=0,12 м;
- величина защитного слоя бетона а=а'=0,03м;
- класс обычной арматуры А300,
- длина сжатого раскоса l=3,873 м.
2. Модуль упругости обычной арматуры Es=200000 МПа.
3. Величина случайного эксцентриситета
4. Расчетная длина панели верхнего пояса
lo =0,8* 3,873 =3,098м
5. , т.е. прогиб не учитываем.
6. Рабочая высота сечения ho =0,12 -0,03 = 0,09м.
7. Эксцентриситет продольного усилия относительно центра тяжести сечения еo = еа = 0,01м.
8. Задаемся минимальным конструктивным армированием в стойке
4ф10 А300,
9. Процент армирования сечения
который больше минимального.
10. Коэффициент приведения α=Es/Eb=200000/34500=5.55
11. Моменты относительно наименее сжатой грани от действия соответственно полной и постоянной+длительной нагрузки
Коэффициент влияния длительности нагрузки на прогиб
Относительный эксцентриситет
14. Жесткость сечения
15. Эйлерова критическая сила
16. Коэффициент учета прогиба
17. Эксцентриситет относительно наименее сжатой грани сечения
18. Граничная высота сжатой зоны
19. Относительная сжимающая нагрузка
Момент от внецентренно приложенной продольной силы
21. Параметр
22. Параметр
23. Относительная высота сжатой зоны
24. Параметр
25. Требуемая площадь симметричной арматуры
26. Т.е. окончательно принимаем конструктивное армирование: нижнюю арматуру 2ф10 А300,ds = 10мм, а верхнюю2ф10 А300 ,d's = 10мм, .Сжатые раскосы армируем аналогично.
Рис. 5. К расчету сечений сжатых раскосов и стоик.
VII. Расчет опорного узла.
1. Дано:
- продольная сила N=827,64 кН;
- поперечная сила Qmax=511.38 кН,
- ширина и высота нижнего пояса b=0,20 м, h=0,18 м.
- высота и длина сечения опорной части е=0,78 м, d=1.2 м;
- величина защитного слоя бетона а=а'=0,04 м;
2. Прочность бетона при растяжении Rbt.n =1,4 МПа, прочность конструктивной арматуры на сдвиг, ПН арматуры на растяжениеRsp=695МПа,обычной на растяжениеRs=270 МПа.
3. Длина проекции наклонного сечения с = d-0,3=1.2-0.3=0.9м;
4. Расстояние от точки приложения поперечной силы до сжатой зоны бетона .
5. Диаметр ПН арматуры dsp =14мм.
6. Периметр одного стержня us = 3,14 * dsp =3,14*0,014=0,044м .
7. Площадь сечения одного стержня
8. Принимаем коэффициенты;
9. Передаточная прочность бетона
10. Базовая длина анкеровки
11. Соответственно расчетная и принятая площадь ПН арматуры
Asp,ef =1231,2мм²;
12. Требуемая длина анкеровки
13. Угол наклона верхнего пояса на опоре (опасного сечения ВС)
14. Координаты точки В
;
15. Координаты точки пересечения нижнего ряда пн арматуры и линии abc
;
16. Координаты точки пересечения верхнего ряда ПН арматуры и линии ABC
17. Коэффициенты
18. Усилие воспринимаемое ПН арматурой в сечении ABC
19. Усилие, которое должна воспринимать ненапрягаемой арматурой
20. Расчетная площадь продольной ненапрягаемой арматуры
21. Минимальная площадь армирования.
22. Принимаем 6ф18 А300, ds =18мм, As,ef =1018
23. Располагаем ненапрягаемую арматуру в два ряда с длиной анкеровки за наклонное сечение
24. Периметр
25. Площадь одного стержня
26. Принимаем коэффициенты ;
27. Передаточная прочность бетона
28. Базовая длина анкеровки
.
29. Соответственно расчетная и принятая площадь ненапрягаемой арматуры As,ef =1018мм²;
30. Требуемая длина анкеровки
31. Коэффициент
32. Уточненное значение усилия, воспринимаемого ненапрягаемой арматурой
33. Проверяем условие N's =361,39кН >Ns = 357кН,т.е. усилие не уточняем.
34. Принимаем Ns = 361,39 кН.
35. Высота сжатой зоны
36. Координаты точки BIнаклонного сеченияAB1C1
37. Уточненное расположение напрягаемой арматуры с длиной анкеровки за наклонное сечение
;
;
38. Коэффициенты
39. Усилие воспринимаемое ПН арматурой в сечении AB1C1
40. Высота сжатой зоны
41. Плечо внутренней пары сил для ненапрягаемой арматуры
42. Плечо внутренней пары сил для ПН арматуры zsp =zs= 0,52м
43. Расчетная поперечная сила Qmax = 511.38 кН
44. Требуемая интенсивность хомутов
Проверка условия , т.е. поперечная арматура, устанавливается конструктивно.
46.Рекомендуемый шаг хомутов Sw =100мм
47.Минимальный диаметр dsw = 6мм арматуры В500
48.Минимальное количество продольной арматуры у верхней грани
А's,min = 0.0005bd=0.0005*0.2*1.2*=110
49. Принимаем поперечную арматуру 2ф6 В500 , nsw = 2, dsw=6мм,продольную у верхней грани2ф10 А300,d's = 10мм.