- •1. Компоновка поперечной рамы и определение нагрузок
- •Компоновка поперечной рамы
- •С учётом унификации размеров колонн серии 1.424.1 назначаем
- •1.2 Определение постоянных и временных нагрузок на поперечную раму.
- •1.2.1 Постоянные и временные нагрузки.
- •1.2.2 Крановые нагрузки.
- •Ветровая нагрузка
- •2. Проектирование колонны
- •2.1 Определение расчётных комбинаций усилий и продольного армирования
- •2.2 Расчет подкрановой консоли
- •3. Проектирование стропильных конструкций. Сегментная раскосная ферма.
- •I. Расчетные сочетания усилий.
- •IiIa. Расчет нижнего пн пояса: подбор арматуры.
- •IiIб. Расчет нижнего пн пояса: образование трещин.
- •Шв. Расчет нижнего пн пояса: раскрытие трещин.
- •IVa. Расчет верхнего пояса: подбор арматуры.
- •V. Расчет растянутого раскоса.
- •VI. Расчет сжатой стойки (раскосов)
- •VII. Расчет опорного узла.
- •4. Расстояние от точки приложения поперечной силы до сжатой зоны бетона .
- •15. Координаты точки пересечения нижнего ряда пн арматуры и линии abc
- •4. Расчет и конструирование разрезной подкрановой балки длиной
- •Расчет по сечениям, наклонным к продольной оси балки.
- •Расчет выносливости сечений, нормальных и наклонных к продольной оси подкрановой балки Расчет на выносливость сжатого бетона
- •Проверка выносливости растянутой арматуры
- •Проверка прочности поперечной арматуры
- •Расчет подкрановой балки по деформациям
- •Cписок литературы
Шв. Расчет нижнего пн пояса: раскрытие трещин.
1. Дано:
- усилие от постоянной нагрузки Ng=677.235 кН;
- предельно допустимая ширина непродолжительного раскрытия трещины
; В соответствии с п. 4.1 (4).
- предельно допустимая ширина непродолжительного раскрытия трещины
. В соответствии с п. 4.1 (4).
2. Коэффициент, учитывающий долю длительной составляющей снеговой нагрузки kt = 0,5.
3. Длительнодействующая продольная сила
4. Значение продольной силы в момент образования трещины
5. Расстояние от ц.т. приведенного сечения до точки приложения продольной силы: es = уsp – eо =0,05 - 0,0026 = 0,0026м
6. Расстояние от ц.т. приведенного сечения до точки приложения усилия обжатия Р: esp = уsp – eор =0,05 - 0 = 0,05м
7. Плечо внутренней пары сил z =ho-a’p = 0,14-0,04 = 0,1м.
8.1. Напряжения в растянутой арматуре от усилия Ntot
8.2. Напряжения в растянутой арматуре от усилия Nt,
8.3. Напряжения в растянутой арматуре от усилия Ncrc
9. Проверка , т.е. прочность нижней арматуры на разрыв обеспечена.
10. Поправочный коэффициент, учитывающий пластичность k=0,9.
11. Высота растянутой зоны как для упругого материала
12. Высота растянутой зоны с учетом пластичности
уt =yok=0,0154*0,9 = 0,0139м.
13. уt < 2ap=2*0.04=0.08м.
13’. уt = 2ap=0.08м
14. уt ≤0.5h=0.5*0.18=0.09м
15. Площадь сечения растянутого бетонаАbt =b*yt=0,2* 0,08 = 0,16
16. Базовое расстояние между трещинами
17.1. Коэффициент совместной работы бетона и арматуры при
17.2. Коэффициент совместной работы бетона и арматуры при постоянной и временной длительной нагрузке
18. Опытные коэффициенты
19.1. Ширина раскрытия трещин от длительного действия постоянных и временных длительных нагрузок
Ширина раскрытия трещин от кратковременного действия
19.3. Ширина раскрытия трещин от кратковременного действия постоянных и временных длительных нагрузок
20а. Продолжительная ширина раскрытия трещин
206. Непродолжительная ширина раскрытия трещин
21.
22. Трещиностойкость обеспечена.
IVa. Расчет верхнего пояса: подбор арматуры.
1. Дано:
- расчетные усилия во 2-ом сечении:
От постоянной и снеговой нагрузки N=930.14, М=5.455кН-м,
От постоянной нагрузки Nl=694.42кН, Мl=4.072кН-м;
- размеры поперечного сечения b=0,2 м; h=0,18 м;
- величина защитного слоя бетона а=а'=0,03 м;
- класс обычной арматуры А300,
- длина панели верхнего пояса l=3,01м.
- класс бетона В40
2. Коэффициент учета влияния длительной нагрузки на прочность бетона
3. Табличные значения прочности бетона при сжатии, , прочность простой арматуры.
4. Прочность бетона с учетом длительности действия нагрузки
.
5. Величина случайного эксцентриситета
6. Эксцентриситет продольного усилия относительно центра
тяжести сечения
7. Расчетная длина панели верхнего пояса lo =0,9- 3,01 = 2,709м
8. , т.е. расчет ведем как сжатого элемента со
случайным эксцентриситетом.
9. Рабочая высота сечения ho =0,18 -0,03 = 0.15м.
10. Задаемся коэффициентом продольного изгиба
11. Площадь всей арматуры
12. Принимаем нижнюю арматуру 2ф22мм А300 As = 760,ds =22мм, а верхнюю 2ф22мм А300 A’s = 760,d’s =22мм;
13. Расчетные коэффициенты,
14. Коэффициент
15. Уточненное значение коэффициента продольного изгиба на втором шаге
16. , т.е. не уточняем
17. Процент армирования
минимальный процент армирования сечения обеспечен.
18. Назначаем шаг поперечной арматуры: sw=min(500мм;20ds=20*22=450мм)=450мм.
19. Диаметр поперечной арматуры назначаем из проволоки В500 0,3ds=6,6мм принимаем 8мм.
20. Итак, принимаем нижнюю арматуру 2ф22мм А300 As = 760,ds =22мм, а верхнюю 2ф22мм А300 A’s = 760,d’s =22мм ,;поперечную 2ф8 В500 с шагом sw =450мм .
Рис. 4. К расчету сечений верхнего пояса фермы.