15. Расчет стен каменных зданий с жесткой конструктивной схемой.

Здания с жесткой конструктивной схемой: стена представляет собой вертик. неразрезную балку. Стена загружена вертикальной нагрузкой от собственного веса и от перекрытий. Нагрузки на стену в каждом этаже: нормальная сжимающая сила N1 от веса вышерасположенных участков стены и перекрытий и N2 – от перекрытия над рассматр. этажом. N1 – считается приложенной в ц.т. сеч. стены, располож. над рассматриваемым этажом. Если толщина стены const, то N1 вызывает центральное сжатие. Давление перекрытия на стену принимается по закону треугольника. На стену рассчитываемого этажа действует сила (сжимающая) N=N1+N2 и момент М2 или М1+М2 (при изменении толщины стены). Расчетным элементом явл. простенок. Расчету подлеж сеч.1-1. Подсчитав в этом сеч. М и Q, определяем l0=M/N, задавшись марками р-ра и камня по нормам, определяем R – расчетное сопротив. кладки и произв.проверку прочности стены   (где mg – коэф снижения несущей способности вследствие ползучести; φ- коэффициент продольного изгиба; А – площадь поперечного сечения). Гибкость – отношение расчетной длины к радиусу инерции сечения λ=l0/i.

16. Расчет стен каменных зданий с упругой конструктивной схемой.

Здания с упругой конструктивной схемой – рассчит. как раму, стойками кот. явл. наружные стены и внутренние столбы, защемленные в фундаментах и шарнирно соединенных по верху покрытием. Покрытие считается бесконечно жестким по горизонтали.

Расчет производят для стадий работы: 1) для неоконченного строительства здания при отсутствии простенков; 2)для законченного строительства зданий. В 1 случае стены и столбы рассчит. как свободно стоящие, заделанные в ф-т. Во 2 – стены как стойки рам.

17. Расчет сборных железобетонных и рядовых каменных перемычек.

Расчет перемычки производится на вес неотвердевшей кладки высотой, равной   (l — пролет перемычки) при летней кладке и при кладке, выполненной способом замораживания. Нагрузка от веса настилов или балок перекрытий учитывается в том случае, если она действует над перемычкой в пределах квадрата со стороной, равной пролету перемычки при летней кладке и удвоенному пролету — при зимней.

На начальной стадии нагру-жения перемычка работает совместно с лежащей выше кладкой на изгиб, как обычная балка. При нагрузке, составляющей 40...60 % разрушающей, в швах появляются горизонтальные трещины, вызывающие отслоение перемычки от лежащей выше кладки. В это же время в нижней части перемычки под действием растягивающих усилий образуется вертикальная трещина. Начиная с этого момента и до разрушения, перемычка работает как трехшарнирная арка, кривая давления которой проходит на расстоянии d от верха (в замке) и низа (в пяте) перемычки

При расчетах перемычек несущую способность кладки проверяют на действие распора Н, возникающего в опорных зонах перемычки, при этом в необходимых случаях следует учитывать воздействия от веса перекрытий и балконов.

Распор прикладывают на расстоянии dот низа перемычки. Величину распора находят из условия равенства нулю моментов всех сил относительно условного шарнира (замка) арки, расположенного на расстоянии d от верха перемычки. Величину распора находят по формулам: для рядовых перемычек H = M /(c—2d);  для армированных перемычек H = M /(h0 — d), (21.16) где М — расчетный изгибающий момент в перемычке, подсчитанный, как для балки на шарнирных опорах; с — расчетная высота перемычки, равная расстоянию от низа перемычки до уровня опирания настила или балок перекрытий, при отсутствии последних с = Ф/3 (l — пролет перемычки); ho — расстояние от условного шарнира до оси затяжки. Величину d для кладки из кирпича или камня марки 75 и выше на растворе марки 25 принимают равной d = 0,15 с, на растворе марки 50 — d = 0,12 с, марки 100 — d = 0,l с. Несущую способность кладки перемычки на опорах и в замке проверяют на внецентренное сжатие от распора, который действует в горизонтальном направлении с эксцентриситетом, равным: е0 = (с/2) — d. (21.17)

Расчет растянутой зоны перемычки по раскрытию трещин не выполняется. Следует учитывать, что в крайних проемах перемычки работают в более неблагоприятных условиях, поскольку в промежуточных перемычках распор взаимно погашается распором соседних проемов, а в крайних перемычках его воспринимает угловой простенок. Поэтому в крайних проемах проверяется прочность опорной зоны перемычки на срез, а также прочность углового простенка в уровне подоконника на совместное действие вертикальных нагрузок и распора.

Прочность опорной зоны перемычки на срез определяют по формуле, в которой значение А принимается равным площади горизонтального сечения углового простенка. Прочность углового простенка проверяют по формуле (19.20) на внецентренное сжатие, при этом значение эксцентриситета равнодействующей в уровне подоконника не должно превышать е0≤еи = =0,7y. Если окажется, что условия сопротивления срезу и внецентренному сжатию не выполняются, то для передачи распора в перемычке устанавливается затяжка, заделываемая в глубину простенка не менее чем на 50 см от края. Площадь поперечного сечения затяжки находят из условия: AS≥H/RS, где Rs — расчетное сопротивление арматуры.