- •А. Л. Савченков химическая технология промысловой подготовки нефти
- •Оглавление
- •10. Технологическое проектирование объектов сбора
- •11. Принципиальные технологические схемы установок
- •Введение
- •1. Нефтяные залежи и месторождения
- •1.1. Формы залегания нефтяных залежей
- •1.2. Свойства продуктивных пластов
- •1.3. Условия залегания нефти в пласте
- •1.4. Физико-химические свойства пластовых флюидов
- •2. Разработка месторождений
- •2.1. Потенциальная энергия нефтяного пласта
- •2.2. Режимы работы залежей
- •3. Устройство нефтяной скважины
- •4. Способы добычи нефти
- •5. Методы воздействия на нефтяные пласты
- •5.1. Методы поддержания пластового давления
- •5.2. Методы повышения проницаемости пласта и призабойной зоны
- •5.3. Методы повышения нефтеотдачи пластов
- •6. Физико-химические требования к товарной нефти
- •7. Система промыслового сбора и подготовки нефти
- •8. Сепарация нефти от газа
- •8.1. Вертикальные сепараторы
- •8.2. Горизонтальные сепараторы
- •8.3. Показатели работы сепараторов
- •8.4. Технологический расчёт сепаратора
- •8.4.1. Материальный баланс процесса сепарации
- •8.4.2. Пропускная способность сепаратора по газу
- •8.4.3. Пропускная способность сепаратора по нефти
- •8.5. Гидроциклонные сепараторы
- •8.6. Сепараторы с предварительным отбором газа
- •8.7. Трёхфазные сепараторы
- •9. Обезвоживание нефти
- •9.1. Нефтяные эмульсии
- •9.2. Природные эмульгаторы
- •9.3. Физико-химические свойства нефтяных эмульсий
- •9.4. Деэмульгаторы
- •9.4.1. Поверхностная активность деэмульгаторов
- •9.4.2. Химическое строение деэмульгаторов
- •9.4.3. Оценка эффективности деэмульгаторов
- •9.5. Методы разрушения нефтяных эмульсий
- •9.6. Аппараты для обезвоживания нефти
- •9.6.1. Резервуары-отстойники
- •9.6.2. Отстойники
- •9.6.3. Подогреватели-деэмульсаторы
- •9.6.4. Электродегидраторы
- •9.7. Технологический расчёт отстойника
- •9.7.1. Диаметр отстойника
- •9.7.2. Длина отстойника
- •9.7.3. Пропускная способность отстойника
- •9.8. Технологический расчёт электродегидратора
- •10. Технологическое проектирование объектов сбора и подготовки нефти
- •10.1. Общие положения
- •10.2. Сепарационные установки
- •10.3. Дожимные насосные станции
- •10.4. Центральный пункт подготовки нефти
- •10.5. Установки предварительного сброса воды
- •10.6. Установки подготовки нефти
- •11. Принципиальные технологические схемы установок подготовки нефти
- •11.1. Технологическая схема установки предварительного сброса воды (упсв)
- •11.2. Технологическая схема установки подготовки нефти (упн)
- •11.3. Технологическая схема установки стабилизации нефти
- •12. Технологический расчёт установки подготовки нефти
- •12.1. Исходные данные
- •12.2. Материальный баланс первой ступени сепарации нефти
- •Материальный баланс первой ступени сепарации на 1 млн т в год по пластовой нефти
- •12.3. Материальный баланс предварительного обезвоживания нефти
- •12.4. Материальный баланс второй ступени сепарации нефти
- •Материальный баланс второй ступени сепарации на 1 млн т в год по пластовой нефти
- •12.5. Материальный баланс глубокого обезвоживания нефти
- •12.6. Материальный баланс конечной ступени сепарации нефти
- •Материальный баланс конечной ступени сепарации на 1 млн т в год по пластовой нефти
- •12.7. Материальный баланс установки подготовки нефти
- •Материальный баланс конечной ступени сепарации на 3 млн т в год по товарной нефти
- •Материальный баланс второй ступени сепарации на 3 млн т в год по товарной нефти
- •Материальный баланс первой ступени сепарации на 3 млн т в год по товарной нефти
- •12.8. Технологический расчёт основного оборудования
- •12.8.1. Расчёт сепаратора первой ступени сепарации
- •12.8.2. Расчёт отстойника
- •12.8.3. Расчёт сепаратора второй ступени сепарации
- •12.8.4. Расчёт электродегидратора
- •12.8.5. Расчёт сепаратора конечной ступени сепарации
- •12.9. Расчёт вспомогательного оборудования
- •12.9.1. Расчёт трубчатой печи
- •12.9.2. Расчёт резервуара для товарной нефти
- •12.9.3. Расчёт насоса для товарной нефти
- •12.9.4. Расчёт насоса для откачки пластовой воды
- •Список литературы Основная
- •Дополнительная
- •Химическая технология промысловой подготовки нефти
- •625000, Тюмень, ул. Володарского, 38.
- •6 25039, Тюмень, ул. Киевская, 52.
1.3. Условия залегания нефти в пласте
Давление в нефтяном пласте до начала разработки называется начальным пластовым давлением (РП). Оно зависит от глубины залегания пласта и приблизительно равно гидростатическому давлению столба воды:
где РП – начальное пластовое давление, Па;
ρ – плотность воды, кг/м3;
g – ускорение свободного падения, м/с2;
Н – глубина залегания пласта, м.
Например, на глубине 2 км гидростатическое давление составляет около 20 МПа или 200 ат. На самом деле из-за притока жидкости в пласт и отбора ее, давления вышележащих пород, действия тектонических сил, пластовое давление отличается от гидростатического. Обычно пластовое давление меньше. Но иногда пластовое давление превышает гидростатическое. Такие пласты называют пластами с аномально высоким давлением. Чем больше давление, тем больше запасы энергии пласта и тем больше нефти и газа можно извлечь из залежи.
Температура в пластах повышается с увеличением глубины их залегания. Геотермическая ступень – число метров погружения в глубь Земли для повышения температуры на 1оС. В среднем на Земле геотермическая ступень составляет 33 м.
В зависимости от давления и температуры продукция пласта может находиться в различных состояниях (жидком, газообразном, двухфазном). Если в смеси преобладают тяжелые углеводороды, пластовое давление велико, пластовая температура относительно мала, то смесь находится в жидком состоянии и такие месторождения называются нефтяными.
Если в пластовой смеси преобладает метан – это чисто газовое месторождение (содержание метана составляет, как правило, более 90%).
Наличие в смеси некоторого количества тяжелых углеводородов не означает, что она обязательно будет в двухфазном состоянии. При высоком давлении в пласте в сжатом газе растворяются жидкие углеводороды, образуются газоконденсатные месторождения.
В газонефтяных месторождениях под действием высокого давления часть газа растворена в нефти и в пластовой воде.
По мере разработки месторождения давление в пласте (РП) снижается, растворённый газ начинает выделяться из нефти. Давление, при котором начинается выделение газа из нефти, называется давлением насыщения (РНАС). Чем легче нефть и чем тяжелее газ, меньше РНАС.
Начальное пластовое давление в залежи может быть выше давления насыщения (РП > РНАС). Тогда весь газ будет находиться в растворенном состоянии, и нефть может быть недонасыщенна газом.
Если РП < РНАС, не весь газ будет растворен в нефти, часть его образует газовую шапку.
В любом случае, по мере разработки месторождения наступает момент, когда пластовое давление становится ниже давления насыщения, образуется искусственная газовая шапка. Вследствие падения давления газ выделяется также при движении нефти по стволу скважины, в трубопроводах.
1.4. Физико-химические свойства пластовых флюидов
Отношение объёма газа VГ, выделяющегося из пластовой нефти в результате её однократного разгазирования до атмосферного давления при температуре +20оС, к объёму оставшейся сепарированной нефти VКОН называется газосодержанием нефти Го (м3/м3):
Газосодержание нефти ещё называют газовым фактором, может измерятся также в м3 на 1 т разгазированной нефти.
Растворимость углеводородных газов в нефти в несколько раз больше, чем в воде (до 500 и более м3/м3 нефти).
Коэффициент растворимости – количество газа, растворяющегося в единице массы или объема нефти при увеличении давления на 1 ат. С увеличением молярного веса газа коэффициент растворимости возрастает. Так, растворимость пропана при температуре +30оС в 21 раз больше, чем метана. С повышением температуры растворимость газа в нефти уменьшается. Так, при температуре +150оС растворимость пропана только в семь раз больше метана.
В нефти растворяются также азот, углекислый газ, сероводород. Из этих компонентов хуже растворяется азот, лучше – углекислый газ. Причём, коэффициент растворимости углекислого газа в 3,5 раза больше, чем метана.
Удаление газа из нефти приводит к снижению объёма. Отношение объема нефти в пластовых условиях к объему после полной дегазации называется объёмным коэффициентом нефти b:
Для нефти в пластовых условиях объёмный коэффициент в первом приближении можно определить по формуле:
Обычно объёмный коэффициент нефти находится в пределах от 1,08 до 1,5, но иногда, при большом газовом факторе, может достигать величины 3,5 и выше.
Для пластовой воды объёмный коэффициент находится в пределах от 0,99 до 1,06.
С объёмным коэффициентом связана усадка нефти – это процент уменьшения объёма пластовой нефти после дегазации:
Жидкие нефть и вода уменьшают свой объём под действием давления, что характеризуется коэффициентом сжимаемости, который определяется как отношение изменения объёма жидкости к произведению её первоначального объёма на изменения давления:
Коэффициент сжимаемости для воды составляет (4…5)∙10-5 1/МПа, для дегазированной нефти (4…7)∙10-4 1/МПа. Пластовые нефти хорошо сжимаемы, поэтому для них величина β может достигать 140-4 1/МПа.
Плотность нефти зависит от её химического состава, температуры, давления, количества растворённого газа. Чем больше в нефти смолисто-асфальтовых веществ и серы, тем выше плотность и тем темнее цвет. С повышением давления плотность нефти увеличивается. С повышением температуры и количества растворённых газов плотность уменьшается. Плотность разгазированной нефти при давлении 1 ат и температуре +20оС обычно находится в пределах 750…940 кг/м3. Западно-сибирская нефть (товарная марка Siberian Light), например, имеет плотность 830…850 кг/м3.
Плотность нефти с растворённым в ней газом определяется по уравнению:
где ρнг – плотность нефти с растворённым газом, кг/м3;
b – объёмный коэффициент нефти;
ρн – плотность нефти при 20оС и 1 ат, кг/м3;
ρг – плотность попутного нефтяного газа при 20оС и 1 ат, кг/м3;
Го – газосодержание нефти, м3/м3.
Плотность разгазированной нефти при температуре, отличной от 20оС, рассчитывается по формуле:
где ρt – плотность нефти при расчётной температуре t, кг/м3;
ρн – плотность нефти при 20оС и 1 ат, кг/м3;
t – расчётная температура, оС;
- коэффициент термического расширения нефти, 1/оС.
Если плотность нефти находится в пределах 780…860 кг/м3, коэффициент термического расширения определяется по уравнению:
При плотности нефти в пределах 860…960 кг/м3:
Вязкость нефти зависит от температуры, давления, химического состава и количества растворённых газов так же, как и плотность. С увеличением температуры вязкость нефти уменьшается, с увеличением давления увеличивается. Чем больше высокомолекулярных углеводородов (смол, асфальтенов) в нефти, тем больше вязкость.
Различают динамическую, кинематическую и условную вязкость. В инженерных расчётах обычно применяют динамическую и кинематическую вязкость.
Единицей измерения динамической вязкости μ может быть паскаль в секунду (Па∙с), миллипаскаль в секунду (мПа∙с), пуаз (П), сантипуаз (сП), которые взаимосвязаны следующим образом:
1 П = 0,1 Па∙с
1 П = 100 сП
1 сП = 1 мПа∙с
Кинематическая вязкость ν – отношение динамической вязкости нефти к её плотности при той же температуре:
Единицей измерения кинематической вязкости может быть квадратный метр на секунду (м2/с), стокс (Ст), сантистокс (сСт):
1 Ст = 10-4 м2/с
1 Ст = 100 сСт
1 сСт = 1 мм2/с = 10-6 м2/с
Кинематическая вязкость изменяется в довольно широких пределах для различных месторождений – от 2 до 300 сСт при 20оС, но для большинства нефтей она составляет 4…40 сСт. Смесь западно-сибирских нефтей, например, имеет при 20оС кинематическую вязкость около 13∙10-6 м2/с (13 сСт), динамическую 0,0109 Па∙с (10,9 сП).
Зная значения динамической вязкости при температурах 20 и 50оС, можно определить вязкость при другой температуре по уравнению:
где μt – динамическая вязкость при расчётной температуре t, мПа∙с;
μ20 – динамическая вязкость при температуре 20оС, мПа∙с;
μ50 – динамическая вязкость при температуре 50оС, мПа∙с;
t – расчётная температура, оС.
Если известно только одно экспериментальное значение динамической вязкости нефти при температуре tо, то значение её при другой температуре t можно определить по формуле:
где μt – динамическая вязкость нефти при температуре t, мПа∙с;
μtо – динамическая вязкость нефти при температуре tо, мПа∙с;
χ – показатель степени:
а и С – эмпирические коэффициенты.
Если вязкость нефти до 10 мПа∙с, то С=1000, а=0,76∙10-3.
Если вязкость нефти от 10 и выше мПа∙с, то С=100, а=1,44∙10-3.
При отсутствии экспериментальных данных динамическую вязкость можно определить по плотности нефти. Если плотность нефти находится в пределах 845…924 кг/м3:
Если плотность находится в пределах 780…845 кг/м3:
где μ – динамическая вязкость нефти при 20оС, мПа∙с;
ρ – плотность разгазированной нефти 20оС, кг/м3.
Пластовая нефть из-за наличия растворённых газов имеет вязкость значительно ниже (иногда в 10…20 раз), чем разгазированная нефть. Вязкость газонасыщенной нефти при давлении насыщения:
где μнг – вязкость нефти, насыщенной газом, при температуре t, мПа∙с;
μt – вязкость разгазированной нефти при температуре t, мПа∙с;
А и В – эмпирические коэффициенты, которые зависят от газонасыщенности нефти Го:
где Го – газонасыщенность нефти, м3/м3.
Средняя молекулярная масса большинства нефтей оставляет 200…300 кг/кмоль. Молекулярную массу разгазированной нефти можно рассчитать по формуле:
где М – молекулярная масса нефти, кг/кмоль;
ρ – плотность нефти при 20оС, кг/м3;
μ – динамическая вязкость нефти при 20оС, мПа∙с
Молекулярная масса пластовой нефти (насыщенной газом) определяется следующим образом. Если μНГ менее 1,5 мПа∙с:
Если μНГ от 1,5 мПа∙с и более:
где МНГ – молекулярная масса нефти, насыщенной газом, кг/кмоль;
ρНГ – плотность газонасыщенной нефти, кг/м3;
μНГ – динамическая вязкость газонасыщенной нефти, мПа∙с.
Или по следующим формулам:
где ρн и ρг – плотность нефти и газа, кг/м3;
МН – молекулярная масса разгазированной нефти, кг/кмоль;
МГ – молекулярная масса газа, кг/ кмоль.
Теплоёмкость нефти определяется по формуле:
где с – теплоёмкость нефти, Дж/(кг∙К);
ρ – плотность нефти при 20оС, кг/м3;
t – расчётная температура, оС.
Пластовые воды нефтяных месторождений – это неотъемлемая часть продукции скважин и представляют собой сложные многокомпонентные системы. Обычно пластовые воды содержат
ионы растворимых солей:
анионы ;
катионы и др.;
ионы микроэлементов и др.;
коллоидные частицы ;
растворённые газы и др.;
нафтеновые кислоты, соли нафтеновых и жирных кислот, фенолы и другие органические соединения.
Количество пластовой воды в продукции скважин по мере разработки месторождений постепенно увеличивается и может доходить до 95% и более.
Под минерализацией пластовых вод понимают содержание растворённых минеральных солей. Минерализация измеряется в г/л и по её степени пластовые воды делятся на 4 группы:
пресные (до 1 г/л),
солоноватые (1…10 г/л),
солёные (10…50 г/л),
рассолы (более 50 г/л).
По В.И.Вернадскому природные воды делятся на три группы в зависимости от массовой концентрации солей:
пресные (0,001…0,1% масс.),
минерализованные (0,1…5% масс.),
рассолы (5…35% масс.).
В состав солей входит в основном хлорид натрия NaCl, содержание которого в суммарном объёме может достигать 80…90% масс. и более. О количестве растворенных солей можно судить по плотности воды.
В зависимости от соотношения между общей жёсткостью воды и содержанием в ней ионов нефтепромысловые сточные воды делятся на два вида:
жёсткие или хлоридно-кальциевые. В них много ионов , может быть . Показатель рН = 4…6, плотность до 1200 кг/м3;
щелочные или гидрокарбонатно-натриевые. В этих водах основные ионы . В отличие от жёстких вод они содержат ионы , а ионов мало. В целом эти воды меньше минерализованы, плотность их не превышает 1070 кг/м3, рН ≥ 8.
Из газов лучше всего в пластовой воде растворяются . Причём, растворимость диоксида углерода примерно в 18 раз больше, чем углеводородов, а растворимость сероводорода примерно в три раза больше диоксида углерода.
Плотность пластовой воды в зависимости от её минерализации рассчитывается по формуле:
где ρПВ – плотность пластовой воды, кг/м3;
ρВ = 998,3 кг/м3 - плотность дистиллированной воды при 20оС;
S – содержание солей в растворе, кг/м3 (г/л).
Газ, извлекаемый вместе с нефтью, называется попутным нефтяным газом. Он состоит из предельных парафиновых углеводородов от метана СН4 до гексана С6Н14 и выше (иногда до декана С10Н22).
Основное содержание обычно приходится на углеводороды от метана до бутана. Содержание углеводородов от гексана и выше, как правило, составляет от десятых долей до нескольких процентов. В общем случае, с увеличением молекулярной массы углеводорода его содержание в попутном газе снижается.
Чем больше в попутном нефтяном газе метана и этана, тем он легче. В зависимости от суммарного количества углеводородов от пропана и выше (С3+) нефтяные газы делятся на тощие и жирные. Тощий газ содержит С3+ менее 60 г/м3, жирный – более 60…70 г/м3.
Кроме парафиновых углеводородов попутный нефтяной газ, как правило, содержит диоксид углерода CO2 (от десятых долей до нескольких процентов), молекулярный азот N2 (в таких же пределах), пары воды. В зависимости от месторождения, в попутном газе могут присутствовать также сероводород Н2S, инертные газы гелий Не и аргон Аr.
Геологические запасы нефти в залежи – это объём нефти, залегающий в порах пласта:
где G – геологические запасы нефти, т;
F – площадь нефтеносности, м2;
hЭФ – эффективная мощность пласта, м;
εЭФ – коэффициент эффективной пористости породы;
m – коэффициент нефтенасыщенности пласта;
ρН – плотность нефти при нормальных условиях, кг/м3;
b – объёмный коэффициент нефти.
Промышленные запасы нефти – это объём нефти, извлекаемый при наиболее полном и рациональном использовании современных технологий.
Коэффициент нефтеотдачи – это отношение количества добытой нефти из пласта к её геологическим запасам.