- •Новые методы и результаты исследований адгезионно-деформационной теории трения (адд тт) Часть вторая
- •0. Введение и постановка задач
- •0.1. Двучленный закон трения Кулона
- •0.2. Методы определения параметров модели модели (0.7)
- •0.3. Недостатки методов определения параметров:
- •0.4. Постановка задач исследования
- •Часть первая
- •1.2. Техника эксперимента, установка
- •1.2.1. Описание работы установки
- •1. Индентор пресса Бринелля; 2. Промежуточная пластина; 3. Осевой подшипник в208;
- •4. Приспособление державка для основного шарика 6; 5. Ручка рычаг для поворота державки;
- •6. Образец с лункой под шарик; 7. Винт пресса; 8. Корпус пресса.
- •1.2.2. Подготовка к испытаниям
- •1.3.2. Пример № 2. Опыт при кг
- •1.4. Определение параметров функции . Строим график зависимости :
- •1.5. Приближенное определение твердости граничной смазки:
- •1.5.1. Зависимости:
- •1.5.2. Пример расчета твердости гс для графитной смазки
- •1.5.3. Оценка уровня твердости граничной смазки
- •1.5.4. Зависимость твердости гс от давлений
- •1.5.5. Уточнение терминологии характеристик граничной смазки
- •1.6. Определение параметров гс для разных материалов смазки
- •1.6.1. Результаты испытаний разных видов смазок представлены в таблице 1.2.
- •1.7. Основные результаты испытаний и выводы по п.1.
- •1.7.2. Предложен метод приближенной оценки твердости тонкого (1 мкм) слоя граничной смазки:
- •1.7.4. Некоторые обобщения:
- •2. Способ определения кинематической вязкости тонкого слоя граничной смазки
- •2.1. Теория эксперимента
- •2.1.1. Постановка задачи
- •2.1.2. Динамическая вязкость по Ньютону
- •2.1.3. Размерность динамической вязкости
- •2.1.4. Кинематическая вязкость
- •2.1.5. Определение вязкости граничной смазки
- •2.1.6. Вывод основного соотношения
- •2.2. Техника эксперимента
- •2.3. Реализация эксперимента
- •2.3.1. Определение кинематической вязкости графитной смазки
- •2.3.2. Влияние давления на вязкость тс
- •3. Метод определения деформационной компоненты напряжения трения (жесткий режим пластического скольжения)
- •3.1. Теория эксперимента
- •3.1.1. Основные зависимости
- •3.1.2. Жесткий и мягкий режимы пластинного сдвига шарика
- •3.1.3. Задача испытаний
- •3.2. Техника эксперимента
- •3.2.1. Установка для испытаний
- •3.2.2. Последовательность действий
- •3.2.3. Обработка результатов испытаний
- •3.3. Реализация эксперимента
- •3.3.1. Результаты испытаний
- •3.3.2. Обработка результатов испытаний определение экспериментального значения
- •3.3.3. Теоретическое определение деформационной компоненты коэффициента. Пример 1 по формуле (3.2) при кг
- •Часть вторая
- •4. Кинематическая вязкость пластического течения металлической поверхности трения в мягком режиме скольжения
- •4.1. Теория эксперимента
- •4.1.1. Аналогия сдвига металла и жидкости шариком и сдвига жидкости между шариком и плоскостью
- •4.1.2. Закон Ньютона для течения слоя жидкости
- •4.1.3. Геометрия сдвига слоя поверхности металла шариком
- •4.1.4. Постановка задачи
- •4.1.5. Приближенный сдвиговой закон пластического течения:
- •4.4. Основные результаты и выводы по п.4.
- •5. Износ граничной смазки и изменение адгезионной компоненты при реверсивном трении
- •5.1. Теория эксперимента
- •5.1.1. Реверсивное движение контр тела.
- •5.1.2. Задача эксперимента
- •5.1.3. Закономерности процесса:
- •5.4. Основные результаты и выводы по п.5
- •5.4.1. Разработана методика и оборудование для:
- •5.4.2. Установлено (таблица 5.3) что:
- •6. Определение трения осевого подшипника 8208
- •6.1. Теория эксперимента
- •6.1.2. Схема установки для испытаний (рис. 6.1)
- •6.1.4. Определение коэффициента сопротивления качению опк
- •6.2. Техника и методика эксперимента
- •6.2.2. Порядок испытаний
- •6.2.3. Порядок обработки результатов:
- •7. Новый метод определения адгезионной и деформационной компонент напряжений трения
- •7.1. Теория эксперимента.
- •7.1.3. Формулировка способа суммарно может быть с формулированна так:
- •7.2. Техника эксперимента
- •7.2.1. Схема приспособления к прессу Бринелля
- •7.2.2. Кинематика процесса
- •7.3. Реализация эксперимента
- •7.3.1. Варианты экспериментов
- •7.3.2. Результаты испытаний предоставлены в таблице 7.1.
- •7.3.3. Методика и результаты определения адгезионной компоненты
- •1. Метод большой лунки и твердость граничной смазки
- •2. Кинематическая вязкость граничной смазки
- •3. Механика пластического скольжения шарика и определение деформационной компоненты напряжения трения
- •4. Вязкость пластического течения стали
- •5. Износ граничной смазки при реверсивных движениях поверхностей
- •6. Трение в осевом шарикоподшипнике
- •7. Новый метод определения адгезионной компоненты трения
- •8. Два слова о законах и критериях научного творчества
4.1.5. Приближенный сдвиговой закон пластического течения:
–поверхности металла жестким шариком (без ограничения всплыванию шарика)
1) в 4.1.2 показано, что для тонкого слоя приближенно закон течения жидкости записать в виде
, (4.9)
отсюда имеем динамическую вязкость
, (4.10)
2) при известных значениях [мм],
, ,
размерность динамической вязкости
,
3) кинематическая вязкость
.
4.2. Техника эксперимента
4.2.1. Приспособление к прессу Бринелля
1) соответствует описанным в п. 3.2;
2) однако, при испытаниях в этой работе убираются стержни ограничивающие всплыванием шарика.
4.2.2. Порядок испытании:
1) задать нормальную нагрузку ;
2) приложить и замерить максимальную касательную нагрузку ;
3) разобрать приспособление;
4) измерить диаметр лунки при нормальной нагрузке ;
5) измерить ширину желоба в конце сдвига;
6) измерить длину линии подъема шарика;
4.3. Реализация эксперимента
4.3.1. Исходные данные
1) нагрузка кг; на 3 шарика;
2) мм;
3) результаты испытаний представлены в таблице 4.1.
Таблица 4.1 – Результаты испытаний
, кг |
, кг |
|
, мм |
, мм |
, кг/мм2 |
500 |
6,3 |
1,9 |
2,5 |
1,5 |
24,0 |
4.3.2. Обработка результатов испытаний
1) определим начальную глубину вдавливания шарика по (4.8)
мм;
2) ;
3) высота подъема по (4.7) равна
мм.
4.3.3. Определение с учетом п. 3.3.
.
4.3.4. Определение динамической вязкости стали при пластическом течении
1) в формулу (4.10)
,
подставив мм; мм/сек, при кг/мм2
,
или
,
. (4.11)
4.3.5. Определение кинематической вязкости стали (при течении)
1) по определению кинематическая вязкость
, (4.12)
2) плотность стали
, (4.13)
для твердых сталей использовать выглаживание алмазом.
3) (4.11) и (4.13) →(4.12)
, (4.14)
4) учтем, что кг массы и кгс силы связаны соотношением
, (4.15)
(4.15)→(4.14) получаем
5) ,
6) , (4.16)
7) , (4.17)
Сталь 3 тераСтокс (тСт)
. тСт
4.4. Основные результаты и выводы по п.4.
1. При пластическом сдвиге жесткого шарика по металлической поверхности возможны два вида сдвига;
1) горизонтальное движение с чистым сдвигом выполняется специальном ограничителем вертикального движения шарика от всплытия (жесткий режим);
2) криволинейный подъем шарика типа всплытие или глиссирование (мягкий режим)
2. При сдвиге шарика в мягком режиме, т.е. при всплывании шарика пластическую деформацию поверхности мягкого металла можно рассматривать как аналогию ньютоновского течения квази жидкости.
3. При рассмотрении пластического сдвига металла как течения квази жидкости по Ньютону:
1) были введены параметры этого движения: 1) напряжения предела пластичности при сдвига; 2) общая толщина слоя ; 3) скорость сдвига верхней части слоя .
4. В закон пластического течения металла как квази жидкости был введены параметры вязкости стали как квазижидкости:
1) динамическая вязкость пластического течения металла как квази жидкости;
2) кинамтическая вязкость пластического течения металла, как квази жидкости.
5. Из рассмотрения приближенного закона Ньютона для пластического течения металла при деформировании шариком, как квази жидкости было получено выражение (4.10) для определения коэффициента динамической вязкости .
6. Кинематическая вязкость для пластического течения поверхности металла при сдвиге шариком было получено традиционным способом – делением на плотность металла (4.12).
7. Используя результаты испытаний стали 3 на сдвиг шариком по разработанной методике было установлено, что кинематическая вязкость стали 3 как квази жидкости равна
тСт или тСт.
8. Таким образом, кинематическая вязкость металлов как квазижидкостей при пластическом сдвиге измеряется терастоксами 1012 стоксов.
9. По полученным данным можно сделать вывод о возможности использовать: 1) вязкость металла как квазижидную среду при пластическом сдвиге в качестве новой механической характеристики пластических деформаций металлов; 2) очевидно, коэффициент вязкости металла, как квази жидкости может быть использован при изучении процессов обработки металлов давлением; 3) чем ниже кинематический коэффициент кинематическая вязкость , тем легче (меньшими силами) обрабатывается метал давлением.
10. Обращаем внимание на то, что общепринятая характеристика конструкционных материалов – ударная вязкость в размерности не имеет ни времени ни скорости и поэтому не соответствует понятию вязкости. Если учесть время разрушения при испытаниях на ударную вязкость, то можно придать этой характеристике более физичный смысл.