- •Миністерство освіти і науки україни
- •0902 – Інженерна механіка
- •Затверджено
- •Укладач: Наумчик Світлана Анатоліївна, асистент
- •Лабораторна робота 1
- •1.2 Теоретичні відомості
- •1.3 Експериментальна частина
- •1.4 Контрольні питання
- •Лабораторна робота 2
- •2.2 Теоретичні відомості
- •2.3 Експериментальна частина
- •2.4 Контрольні питання
- •3.2 Теоретичні відомості
- •3.3 Експериментальна частина
- •3.4 Контрольні питання
- •Лабораторна робота 4
- •4.2 Теоретичні відомості
- •4.3 Експериментальна частина
- •4.4 Контрольні питання
- •Лабораторна робота 5
- •5.2 Теоретичні відомості
- •5.3 Експериментальна частина
- •5.4 Контрольні питання
- •6.2 Теоретичні відомості
- •6.3 Експериментальна частина
- •6.4 Контрольні питання
- •Лабораторна робота 7
- •7.2 Теоретичні відомості
- •7.3 Експериментальна частина
- •7.4 Контрольні питання
- •8.2 Теоретичні відомості
- •8.3 Експериментальна частина
- •8.4 Контрольні питання
- •9.2 Теоретичні відомості
- •9.3 Експериментальна частина
- •9.4 Контрольні питання
- •10.2 Теоретичні відомості
- •10.3 Експериментальна частина
- •10.4 Контрольні питання
- •11.2 Теоретичні відомості
- •11.3 Експериментальна частина
- •11.4 Контрольні питання
- •Лабораторна робота 12
- •12.2. Теоретичні відомості
- •12.3 Експериментальна частина
- •12.4 Контрольні питання
- •13.2 Теоретичні відомості
- •13.3 Експериментальна частина
- •13.4 Контрольні питання
- •Лабораторна робота 14
- •14.1 Мета роботи: за допомогою металографічного аналізу вивчити мікроструктуру міді, латуней, бронзі і встановити зв’язок мікроструктури з діаграмою стану
- •14.2 Теоретичні відомості
- •14.3 Експериментальна частина
- •14.4 Контрольні питання
- •Металографічне дослідження титанових сплавів
- •15.2 Теоретичні відомості
- •15.3 Експериментальна частина
- •15.4 Контрольні питання
- •16.2 Теоретичні відомості
- •16.3 Експериментальна частина
- •16.4 Контрольні питання
- •17.2 Теоретичні відомості
- •17.3 Експериментальна частина
- •17.4 Контрольні питання
- •Лабораторна робота 18
- •18.2 Теоретичні відомості
- •18.3 Експериментальна частина
- •18.4 Контрольні питання
- •Основна
- •Довідкова
- •Додаткова
10.2 Теоретичні відомості
Інструментальні вуглецеві та леговані сталі містять вуглецю 0.7...1.3%, застосуються для ріжучого, мірильного та штампового інструменту.
Ріжучі інструменти (різці, фрези, свердла) виготовлюють з вуглецевих, легованих, швидкорізальних і металокерамічних сплавів. Ці сталі повинні мати:
високу твердість, зносостійкість ріжучої кромки при в’язкій серцевині;
високу червоностійкість – здатність сталі зберігати високу твердість (структуру мартенситу) і ріжучи властивості при високих температурах;
невелику деформацію при загартуванні;
гарні технологічні властивості в відпаленому стані.
Структура вуглецевих і легованих інструментальних сталей до термічної обробки являє зернистий перліт. Термічна обробка складається з загартування і наступного низького відпуску при 150 - 170˚С. Охолодження вуглецевих сталей при загартуванні проводять у воді або розчинах лугу, солі, легованих – у мастилі.
Структура сталі після термічної обробки складається з дрібногольчастого мартенситу, вторинних карбідів і залишкового аустеніту.
Твердість поверхні інструмента при вмісту вуглецю більш 0.8% дорівнює HRC 60 – 64.
Інструментальні нелеговані (вуглецеві) сталі позначають літерою У й числами, що означають середню масову частку вуглецю у десятих частках процента (У7, У12). Високоякісні сталі позначають літерою А (У8А, У13А). З цих сталей виготовляють вимірювальний інструмент, вони повинні мати високу твердість, зносотривкість, теплотривкість і міцність.
За ріжучими властивостями леговані інструментальні сталі незначно відрізняються від вуглецевих сталей з тим же вмістом вуглецю. Основне призначення легуючих елементів – збільшити прогартованість сталі. Підвищена прогартованість сталі дозволяє проводити загартування при меншої швидкості охолодження, що зменшує можливість виникнення тріщин, деформацій і короблення.
Для виготовлення різального інструменту, який працює при високих швидкостях різання, використають швидкорізальні сталі: Р18, Р9, Р18К10, Р18Ф2, Р6М5К5, Р6М5.
Температура гартування швидкорізальних сталей повинна бути такою, щоб забезпечити максимальний перехід карбідів в аустеніт і водночас не допустити надмірного росту зерна аустеніту. Залежно від хімічного складу сталі вона знаходиться в межах 1210…1290˚С. Структура сталі після загартування складається з високолегованого мартенситу, первинних карбідів, що не перейшли в твердий розчин під час нагрівання й 25...35 % залишкового аустеніту, який негативно впливає на різальні властивості сталі.
Після загартування обов’язково проводять високий відпуск при 560˚С з витримкою 1 годину. Залишковий аустеніт розпадається, формуючи матрицю легованого мартенситу й до 15 % за об’ємом дрібнодисперсних карбідів вторинного твердіння. Ефект вторинного твердіння обумовлений такими легувальними елементами як вольфрам, молібден і ванадій. Твердість інструментів із швидкорізальних сталей після повної термообробки становить 63…67 HRC, а теплотривкість – 615…640˚С.
Інструментальні леговані сталі містять обмежену кількість хрому, вольфраму, ванадію, кремнію і марганцю. Частка вуглецю дорівнює 0.9 – 1.3%. Легувальні елементи покращують прогартованість, підвищують твердість (HRC 62 – 64) і теплотривкість. Термічна обробка полягає в гартуванні від 810...870˚С і низькому відпуску. Структура після термообробки – легований мартенсит, карбіди і залишковий аустеніт.
Сталі для штампів холодного деформування повинні мати високу зносотривкість, міцність в поєднанні зі задовільною в’язкістю. Для цих умов використають сталі марок Х, ХВГ, ХВС, Х12, Х12М.
Сталі для штампів гарячого деформування повинні відзначатись доброю теплотривкістю, зносотривкістю і певною в’язкістю. Для штампів гарячого деформування використають сталі марок 5ХНВ, 5ХНТ, 5ХНВС. Ці сталі гартують у мінеральній оливі з подальшим високотемпературним відпуском, щоб отримати троститну або тростито-сорбітну структуру. Твердість після відпускання складає HRC 35 – 45.