- •Введение
- •2 Расчёт силовых электрических нагрузок
- •3.1 Светотехнический расчёт
- •3.3 Выбор силовых трансформаторов
- •В курсовом проекте делится поровну на 2 секции,следовательно выбираем подключение к каждой секции кб крм-0,4-250-4 уз
- •3.4 Электротехнический расчёт
- •4. Выбор схемы и конструктивное выполнение внутрицехового электроснабжения до 1кВ
- •5. Выбор сечений проводов, кабелей по допустимому длительному току и потере напряжения
- •5.1 Выбор сечения кабелей для питающей сети
- •5.2 Выбор сечений проводов и кабелей для распределительной сети
- •6. Предварительный выбор автоматических выключателей
- •Iн.В. Iмах,
- •Iн.Р. Iмах,
- •7. Расчёт токов кз в сети напряжением до 1 кВ
- •8 Окончательный выбор автоматических выключателей
- •Заключение
- •Библиографический список источников информации
3.3 Выбор силовых трансформаторов
Как правило, применяются двухтрансформаторные подстанции (ТП) напряжением 6-10/0,23-0,4 кВ без сборных шин на стороне ВН, что дает простейшие конструктивные решения СЭС. В данной курсовой работе проектируется двухтрансформаторная подстанция для электроприёмников II категории надёжности. Выбор мощности трансформаторов производится по следующей формуле,
где N - целое число трансформаторов;
КЗ - коэффициент загрузки трансформатора, который принимается в зависимости от категории электроприёмников, КЗ = 0,9-0,95 при преобладании нагрузок II категории и наличии централизованного (складского) резерва трансформаторов, а также при нагрузках III категории;
– это расчетная нагрузка на интервале осреднения 8 часов
.
Выбирается трансформаторы номинальной мощностью 2х630 кВА
После выбора мощности трансформатора необходимо произвести компенсацию реактивной мощности.
Наибольшая реактивная мощность, которую целесообразно передать через трансформатор в сеть НН, квар,
,
где Рр – расчётная активная мощность цеха из таблицы , кВт;
.
Мощность компенсирующих устройств, квар,
,где
.
Если на данной п/ст выдерживается то в целом по предприятию баланс реактивной мощности будет выполняться
Из двух значений выбираем большее,следовательно необходима компенсация
В курсовом проекте делится поровну на 2 секции,следовательно выбираем подключение к каждой секции кб крм-0,4-250-4 уз
Производятся проверки:
,где
Далее определяется действительный коэффициент загрузки трансформатора
Значение Кз определяется с учетом допустимой перегрузки трансформатора.
,
|
|
Значение допустимо для двухтрансформаторной подстанции при преобладании нагрузки II категории.
Условия выполняются,следовательно трансформаторы выбраны верно
Внутрицеховые ТП наиболее приближены к электроприёмникам и дают максимальную экономию цветного металла и снижение потерь электроэнергии. Они применяются в многопролетных цехах большой ширины, располагаясь у колонн вне зоны действия мостовых кранов, не мешая размещению технологического оборудования.
При проектировании целесообразно отдавать предпочтение комплектным трансформаторным подстанциям (КТП). КТП состоит из трех узлов: шкафа ввода ВН, силового трансформатора, РУ НН. Шкаф ввода ВН предназначен для глухого присоединения трансформатора к линии или через выключатель нагрузки, или через разъединитель с предохранителем. Трансформатор КТП может быть один из марок ТМЗ, ТНЗ или ТС. РУ НН состоит из набора металлических шкафов, в которых устанавливают предохранители типа ПН-2 для отходящих линий или автоматические воздушные выключатели.
3.4 Электротехнический расчёт
В осветительных установках общего освещения применяется преимущественно напряжение 380/220 В переменного тока при заземленной нейтрали.
Схема питания осветительной установки состоит из питающих и групповых линий. Питающие линии выполняются пятипроводными трехфазными, а групповые, в зависимости от нагрузки и протяженности, бывают как однофазные, так и трехфазные.
Для светильников аварийного освещения устанавливается отдельный щиток. Так как нет высоких требований к технологическому процессу в данном цехе и категория по бесперебойности питания III и II, то аварийный щиток будет питать только светильники эвакуационного освещения, которые присоединяются к сети, не зависящей от рабочего освещения.
На рисунке показано размещение группового щитка освещения (ГЩО) и прокладка трасс осветительной сети.
Расчёт сечения проводников осветительной сети выполняется по допустимой потере напряжения.
Сечение проводника, мм2,
, (5.1)
где m - сумма моментов всех ответвлений, питаемых через рассчитываемый участок, но имеющих другое число проводов, кВтм,
- коэффициент приведения моментов, когда ответвления имеют иное число проводов, чем рассчитываемый участок по таблице 4.15 из [2], и равняется =1,85 при системе сети трехфазной с нулевым проводом и однофазном ответвлении, о.е.,
- коэффициент, зависящий от системы сети, рода тока, материала проводника по таблице 4.14 из [2], С=44 для алюминиевых проводов при трехфазной системе сети с нулевым и защитным проводами, С=7,4 для алюминиевых проводов при однофазной трехпроводной системе сети, о.е.,
- допустимая потеря напряжения осветительной сети по таблице 4.13 из [2], равная 9 % при cos = 0,98, =630 кВА и Kз =0,6.
М - сумма моментов рассчитываемого и всех последующих по направлению потока энергии участков с тем же числом проводов, что и рассчитываемый участок, кВт·м.
Момент нагрузки i-того участка сети, кВт·м,
, (5.2)
где Рi – мощность i-того участка сети, кВт;
Li – длина i-того участка сети, м;
Проверка по допустимому токовому нагреву:
(5.3)
где - расчетный ток линии,
(5.4)
где - допустимы табличный ток,
0,92 – коэффициент, учитывающий ток для кабелей с числом жил более трех,
- поправочный коэффициент на условия прокладки.
(5.5)
где - поправочный коэффициент, зависящий от температуры окружающей среды = 1 ,
- поправочный коэффициент на число работающих кабелей по приложению П6 из [2],
- коэффициент на способ прокладки, равный 1 .
Действительная потеря напряжения на участке 1-2, %,
, (5.6)
Допустимая потеря напряжения на оставшихся участках, %,
, (5.7)
Для питающей и групповой сети выбирается кабель марки АВВГ.
Пример расчёта производится для питающей линии от РУ НН до МЩО (1-2).
Сумма моментов, кВт·м,
,
,
Полученное значение округляется до ближайшего стандартного мм2.
,
условие не выполняется. Поэтому выбираем для участка 1-2 питающей сети кабель АВВГ 5х35 с
,
.
Дальнейший расчёт выполняется аналогично, результаты расчёта сводятся в таблицу 5.1.
Расчёт Расчет сечения проводников осветительной сети
Линия |
ΣМ, |
Σm, |
% |
|
, |
F, |
Fст, |
сos, |
Iр, |
Iдоп, |
|
Марка |
кВт·м |
кВт·м |
о.е. |
о.е. |
мм2 |
мм2 |
о.е. |
А |
А |
% |
кабеля |
||
1--2 |
5359,4 |
1473,8 |
6,126 |
44 |
1,85 |
12,030 |
35 |
0,98 |
78 |
82,8 |
1,864 |
АВВГ 5x35 |
2--3 |
70,56 |
184,3 |
7,906 |
44 |
1,85 |
1,171 |
2,5 |
0,98 |
9,9 |
19 |
0,084 |
АВВГ 5x2,5 |
2--4 |
806,4 |
773,29 |
7,516 |
44 |
1,85 |
5,649 |
16 |
0,98 |
45,3 |
55,2 |
0,474 |
АВВГ 5x25 |
2--5 |
1160,28 |
516,21 |
5,718 |
44 |
1,85 |
19,624 |
25 |
0,98 |
29,6 |
38,64 |
2,272 |
АВВГ 5x25 |
3--6 |
8,88 |
0 |
7,927 |
7,4 |
- |
0,150 |
2,5 |
0,98 |
1,9 |
19 |
0,063 |
АВВГ 3х2,5 |
3--7 |
10,96 |
0 |
7,912 |
7,4 |
- |
0,185 |
2,5 |
0,98 |
1,9 |
19 |
0,078 |
АВВГ 3х2,5 |
3--8 |
12,66 |
0 |
7,900 |
7,4 |
- |
0,214 |
2,5 |
0,98 |
1,9 |
19 |
0,090 |
АВВГ 3х2,5 |
3--9 |
14,55 |
0 |
7,887 |
7,4 |
- |
0,246 |
2,5 |
0,98 |
1,9 |
19 |
0,103 |
АВВГ 3х2,5 |
3--10 |
15,68 |
0 |
7,878 |
7,4 |
- |
0,265 |
2,5 |
0,98 |
1,9 |
19 |
0,112 |
АВВГ 3х2,5 |
3--11 |
12,43 |
0 |
7,902 |
7,4 |
- |
0,210 |
2,5 |
0,98 |
2,12 |
19 |
0,088 |
АВВГ 3х2,5 |
3--12 |
13,14 |
0 |
7,897 |
7,4 |
- |
0,222 |
2,5 |
0,98 |
2,12 |
19 |
0,093 |
АВВГ 3х2,5 |
3--13 |
15,12 |
0 |
7,882 |
7,4 |
- |
0,256 |
2,5 |
0,98 |
2,12 |
19 |
0,108 |
АВВГ 3х2,5 |
3--14 |
17,09 |
0 |
7,868 |
7,4 |
- |
0,289 |
2,5 |
0,98 |
2,12 |
19 |
0,122 |
АВВГ 3х2,5 |
3--15 |
19,06 |
0 |
7,854 |
7,4 |
- |
0,322 |
2,5 |
0,98 |
2,12 |
19 |
0,136 |
АВВГ 3х2,5 |
3--16 |
44,73 |
0 |
7,672 |
7,4 |
- |
0,757 |
2,5 |
0,98 |
9,54 |
19 |
0,318 |
АВВГ 3х2,5 |
4--17 |
42 |
0 |
7,691 |
7,4 |
- |
0,710 |
2,5 |
0,98 |
7,79 |
19 |
0,299 |
АВВГ 3х2,5 |
4--18 |
48 |
0 |
7,649 |
44 |
- |
0,812 |
2,5 |
0,98 |
7,79 |
19 |
0,341 |
АВВГ 5х2,5 |
4--19 |
55,77 |
0 |
7,593 |
44 |
- |
0,943 |
2,5 |
0,98 |
7,79 |
19 |
0,397 |
АВВГ 5х2,5 |
4--20 |
63,5 |
0 |
7,538 |
44 |
- |
1,074 |
2,5 |
0,98 |
7,79 |
19 |
0,452 |
АВВГ 5х2,5 |
4--21 |
25,7 |
0 |
7,807 |
7,4 |
- |
0,435 |
2,5 |
0,98 |
7,79 |
19 |
0,183 |
АВВГ 3х2,5 |
4--22 |
33,6 |
0 |
7,751 |
7,4 |
- |
0,568 |
2,5 |
0,98 |
7,79 |
19 |
0,239 |
АВВГ 3х2,5 |
4--23 |
41,49 |
0 |
7,695 |
7,4 |
- |
0,702 |
2,5 |
0,98 |
7,79 |
19 |
0,295 |
АВВГ 3х2,5 |
4--24 |
88,64 |
0 |
7,360 |
7,4 |
- |
1,499 |
2,5 |
0,98 |
17,4 |
19 |
0,630 |
АВВГ 3х2,5 |
4--25 |
109,62 |
0 |
7,210 |
7,4 |
- |
1,854 |
2,5 |
0,98 |
17,4 |
19 |
0,780 |
АВВГ 3х2,5 |
4--26 |
123,22 |
0 |
7,320 |
7,4 |
- |
0,03 |
2,5 |
0,98 |
17,4 |
19 |
0,670 |
АВВГ 3х2,5 |
4--27 |
141,75 |
0 |
6,894 |
7,4 |
- |
0,30 |
2,5 |
0,98 |
17,4 |
19 |
1,096 |
АВВГ 3х2,5 |
5--28 |
74,38 |
0 |
7,585 |
7,4 |
- |
0,05 |
2,5 |
0,98 |
13,6 |
19 |
0,405 |
АВВГ 3х2,5 |
5--29 |
88,2 |
0 |
7,363 |
7,4 |
- |
0,03 |
2,5 |
0,98 |
13,6 |
19 |
0,627 |
АВВГ 3х2,5 |
5--30 |
102 |
0 |
7,265 |
7,4 |
- |
0,61 |
2,5 |
0,98 |
13,6 |
19 |
0,725 |
АВВГ 3х2,5 |
5--31 |
79,17 |
0 |
7,427 |
7,4 |
- |
1,60 |
2,5 |
0,98 |
6,3 |
19 |
0,563 |
АВВГ 3х2,5 |
5--32 |
84,63 |
0 |
7,388 |
7,4 |
- |
1,83 |
2,5 |
0,98 |
6,3 |
19 |
0,602 |
АВВГ 3х2,5 |
5--33 |
8,43 |
0 |
7,930 |
7,4 |
- |
2,04 |
2,5 |
0,98 |
5,21 |
19 |
0,060 |
АВВГ 3х2,5 |
5--34 |
11,36 |
0 |
7,909 |
7,4 |
- |
0,83 |
2,5 |
0,98 |
5,21 |
19 |
0,081 |
АВВГ 3х2,5 |
5--35 |
18,9 |
0 |
7,856 |
7,4 |
- |
1,06 |
2,5 |
0,98 |
5,9 |
19 |
0,134 |
АВВГ 3х2,5 |
5--36 |
22,68 |
0 |
7,829 |
7,4 |
- |
1,27 |
2,5 |
0,98 |
5,9 |
19 |
0,161 |
АВВГ 3х2,5 |
5--37 |
26,46 |
0 |
7,802 |
7,4 |
- |
0,52 |
2,5 |
0,98 |
5,9 |
19 |
0,188 |
АВВГ 5х2,5 |
Прокладка трасс проводников освещения выполняется по строительным конструкциям и тросам на высоте 6 м от полавнутри рабочих помещений и на высоте 4 м в коридоре.
Для рабочего освещения принимаются к установке щиты освещения типа ПР 8501 щиты располагаются в стенных нишах на высоте 1,6 м от пола.
При защите трёхфазных осветительных питающих линий однополюсными автоматическими выключателями при любых источниках света сечение нулевого рабочего и защитного проводника принимается равным сечению фазных проводников.