- •Энергоснабжение
- •1. Расчет электрических нагрузок и выбор передвижных участковых подстанций
- •2.Выбор и расчет электрических сетей
- •2.1. Выбор типа бронированного кабеля
- •2.2. Выбор типа гибкого и полугибкого кабеля
- •2.3. Определение расчетных нагрузок кабелей
- •2.4. Выбор сечения кабелей по нагреву
- •2.5. Проверка кабельной сети по допустимой потере напряжения
- •3. Расчет токов короткого замыкания
- •4. Выбор и проверка электрических аппаратов
- •Проверка коммутационных аппаратов по отключающей способности.
- •5. Выбор уставок максимальных токовых защит
2.5. Проверка кабельной сети по допустимой потере напряжения
Цель проверки заключается в том, чтобы отклонение напряжения на зажимах электродвигателей при их нормальной работе не превышала допустимых норм (-5÷+10%)UН.
Проверяются только отрицательные отклонения, следовательно максимально допустимые напряжения на зажимах электродвигателей 361, 627, и 1083 В. соответственно при номинальном напряжении 380; 660; 1140 В.
Если за номинальное напряжение на зажимах трансформаторов принять 400, 690 и 1200 В то допустимую потерю напряжения (ΔUдоп) в сетях можно определить:
В сетях 380 В: |
400-361=39 В |
В сетях 660 В: |
690-627=63 В |
В сетях 1140 В: |
1200-1083=117 В |
Потери напряжения в трансформаторе:
ΔUT=, (7.22)
где I – ток нагрузки трансформатора в получасовой максимум, А;
RT, XT – активное и индуктивное сопротивление трансформаторов, ОТ.
ПУПП-1 (ТСВП-400)
ΔUT=,В.
ПУПП-2 (ТСВП-630)
ΔUT=,В.
Потерю напряжения в любом отрезке кабельной сети можно определить по формуле:
, (7.23)
где К – поправочный коэффициент;
РК – расчетная мощность, передаваемая по кабелю, кВт;
LК – длина отрезка кабеля, м;
S – сечение кабеля, мм2;
γ – удельная проводимость.
; (7.24)
, В; , В;
, В;
, В;
, В;
, В;
, В;
, В;
, В.
Таблица 7.4.
Расчет потерь напряжения в сети до двигателей.
№ двигателя |
Потеря напряжения в трансформаторе |
Потеря напряжения в отдельных отрезках кабеля питающих двигатель, В |
Суммарная потеря напряжения, В |
М1,2,3,4,5 |
26 |
17,8+26 |
43,8<117 |
М6 |
19,3 |
17,8+19,3 |
37,1<117 |
М7 |
19,3 |
17,8+19,3 |
37,1<117 |
М8 |
29,5 |
21,7+29,5 |
51,5<117 |
М9 |
29,5 |
21,7+29,5 |
51,5<117 |
М10 |
17,9 |
21,7+17,9 |
39,6<117 |
М11 |
17,3 |
21,7+17,3 |
39<117 |
М12 |
17,15 |
21,7+17,15 |
38,85<117 |
Проверка кабелей по термической стойкости токам короткого замыкания.
Проверку кабельной сети по термической стойкости осуществляют в целях обеспечения пожаробезопасности кабелей при коротких замыканиях в сетях. Выделившееся при К.З тепло не успевает рассеиваться в окружающуюся среду и производит нагрев металла проводника. Суть проверки проводников по термической стойкости заключается в том, чтобы подобрать сечение проводника, а следовательно и теплоемкость массы металла такой величины, чтобы за время действия защит ток К.З не нагревая проводник сверх допустимой температуры.
Условия положительной проверки является:
Sвыб≥Sмин.доп. (7.25)
Минимальное допустимое сечение проводника определяется:
Sмин.доп=а*√tn, (7.26)
где а – коэффициент термической стойкости;
tn – приведенное время или время действия МТЗ, с.
Для автоматических выключателей со встроенными выключателями А 3700 tn=0,05 с. При таких К.З свыше 5 кА снижается до 0,015 с.
;
;
;
;
;
;
;
;
;
.
Проверка низковольтной кабельной сети на величину емкости фаз относительно земли.
Согласно ПБ общая длина кабелей, присоединенных к одному или параллельно работающим трансформаторам, должна ограничиваться емкостью относительно земли величиной не более 1 мкФ на фазу.
Суммарную емкость кабельной сети одного трансформатора можно определить по формуле:
СΣ=(1,02÷1,05)CiLi, (7.27)
где 1,02÷1,05 – коэффициент, учитывающий емкость электрических аппаратов электродвигателей;
Ci – емкость жилы i-го кабеля относительно земли при =20оС;
Li – длина i-го кабеля, км;
n – количество отрезков кабеля;
КС– поправочный коэффициент.
ПУПП-1
СΣ=,мкФ/фаза.
ПУПП
СΣ=мкФ/фаз,
Определение коэффициента загрузки трансформатора.
(7.28)
ПУПП-1 |
ПУПП-2 |
|
|
Проверка активного сопротивления изоляции участковой сети относительно.
Эта проверка необходима с целью обеспечения возможности работы сети без частых отключений из-за срабатывания реле утечки при снижении общего сопротивления сети участка относительно земли. Устойчивая работа сети возможна лишь в том случае, если фактическое активное сопротивление ее изоляции rф относительно земли в 1,5-2 раза превышает уставку критического сопротивления rкр применяемого аппарата защиты от утечек.
Исследованиями установлено, что реальное сопротивление изоляции элементов электрических схем электроснабжения в подземных условиях целесообразно принимать следующие величины:
r а≥3 МОм/фаза – сопротивление изоляции любого аппарата;
r к≥3 МОм/фаза – сопротивление изоляции кабеля независимо от его длины;
r дз≥3 МОм/фаза – сопротивление изоляции электродвигателя комбайна;
r д≥3 МОм/фаза – сопротивление изоляции электродвигателя любой другой машины;
r т≥3 МОм/фаза – сопротивление изоляции вторичной обмотки трансформатора.
Фактическое ожидаемое сопротивление изоляции сети относительно земли может быть определено из выражения:
(7.29)
где nдз – количество электродвигателей на добычных и проходческих машинах;
nд - количество электродвигателей на других машинах;
nа – количество пусковых и распределительных аппаратов (nа=2);
nт – количество трансформаторов;
nк – количество кабелей, проложенных на участке.
Проверку производим по более разветвленной сети, которая принадлежит ПУПП-2.
Нормально рассчитанная сеть должна удовлетворять соотношению:
(7.30)
Результат определения сечения и выбора марки кабеля сводим в таблицу 7.4
N Потребитель М |
Lкаб А |
Iфак А |
SКАБ,мм2 |
Марка кабеля |
|
По Iнагр |
По мех Проч |
||||
1 МВ12-320Е |
240 |
185 |
70 |
35-90 |
КГЭШ-370+110+34 |
2 НА 135/320 |
15 |
39 |
16 |
16-35 |
КГЭШ-316+110+34 |
3 НА 135/320 |
15 |
39 |
16 |
16-35 |
КГЭШ-316+110+34 |
4 Анжера 30 |
30 |
192 |
70 |
16-70 |
КГЭШ-370+110+34 |
5 Анжера 30 |
280 |
96 |
35 |
16-70 |
КГЭШ-335+110+34 |
6 DU-1 |
270 |
70 |
25 |
16-35 |
КГЭШ-370+110+34 |
7 ПСП 308 |
270 |
125 |
50 |
16-50 |
КГЭШ-350+110+34 |