- •Основные понятия о разрушении металлов и сплавов
- •Контрольные вопросы
- •Дислокационные модели процесса разрушения
- •Переход от хрупкого разрушения к вязкому
- •Вязкое разрушение
- •Влияние различных факторов на характер вязкого разрушения
- •О критериях пластического разрушения
- •Тема № 3.
- •Текстуры деформации
- •1. Общие представления, классификация текстур
- •5. Анизотропия основных свойств текстурованных материалов
- •3. Общие принципы влияния напряженно-деформированного состояния на тип текстуры деформации
- •4. Влияние условий деформации, кристаллохимической природы материала и легирования на конкретный тип текстур деформации
- •1. Основные теории формирования текстур рекристаллизации
- •2. Основные типы текстурных изменений при рекристаллизации
- •Сверхпластичность и возможности ее использования при обработке металлов давлением
- •1. Основные параметры, характеризующие пластическую деформацию в условиях сверхпластичности
- •2. Влияние условий деформации, микроструктуры и состава на сверхпластичность и основные параметры процесса
- •3. Основные особенности атомного механизма сверхпластичности
- •4. Практическое использование сверхпластичности при обработке металлов давлением
- •1. Введение: сущность и виды термомеханической обработки
- •2. Структурные превращения при тмо
- •3.Влияние термомеханической обработки на свойства металлов и сплавов
- •4.Области применения тмо
- •1.Общая характеристика неметаллических включений.
- •2.Технологическая пластичность стали с неметаллическими включениями
- •3.Основные понятия о разрушении металлов и сплавов
- •Внутренние дефекты горячекатанных заготовок
- •1.Основные группы дефектов, их характерные признаки, расположение и закономерности трансформации
- •2. Внутренние дефекты горячекатанных заготовок:
2. Влияние условий деформации, микроструктуры и состава на сверхпластичность и основные параметры процесса
СКОРОСТЬ ДЕФОРМАЦИИ. Наиболее характерным признаком сверхпластичности сплава (точнее такого его состояния) является отличительный вид зависимости параметра т от скорости деформации .
Схематично такая зависимость для сплава в состоянии, склонном к сверхпластичности (кривая /) и не склонном к сверхпластичности (2), показана на рис. 292.
Зависимость для сверхпластичного состояния имеет вид кривой с максимумом, для обычного состояния — зависимость линейная.
В связи с таким видом зависимости т — ε удобно кривую разбить на III скоростных интервала. Сверхпластичность проявляется в интервале скоростей деформации вблизи максимума кривой (интервал II). Как правило, это соответствует значениям т, лежащим в интервале 0,3—0,8, и скоростям деформации 10-4 — 10-1 с-1.
При скоростях деформации меньше (интервал I) и больше (интервал III) указанных величин значение т и склонность к сверхпластичности уменьшаются, а при m<0,3 материал перестает быть сверхпластичным.
Положение интервала II по шкале скоростей зависит от ряда факторов, из которых важнейшим является величина зерна (см. дальше). Существенна также температура деформации.
Менее однозначно и необычно ведет себя зависимость напряжения σ от , отражающая зависимость напряжения течения от скорости деформации.
Надежно установлено, что в состоянии сверхпластичности величина а мала. Она составляет несколько единиц МПа и даже доли единицы. Большинство авторов отмечают, что после деформации в интервале II упрочнения материала не происходит. Предел текучести σ0.2 материала после деформации в режиме сверхпластичности практически не изменяется и равен исходному значению.
В отличие от этого деформация в интервале III скоростей деформации приводит к заметному упрочнению материала.
Рис. 292. Зависимость
параметра т от
скорости деформации:
1— ультрамелкозернистый
сплав в состоянии, склонном к
сверхпластичности;
2 —
крупнозернистый сплав в состоянии, не
склонном к сверхпластичности
Рис. 293. Влияние температуры
деформации на форму и положение
кривых σ—ε сверхпластичного сплава
Al+
33 % Си (диаметр зерна равен 7 мкм)
Связь между скоростью деформации и удлинением δ, %, проявляется через корреляционную связь между т и δ. Из данных, приведенных на рис. 291, видно, что сверхпластичность не сопровождается скачкообразным изменением δ, но связь между т и δ существует. В первом приближении она имеет вид
Однако известно и много исключений, не укладывающихся в эту зависимость и еще не имеющих надежного объяснения.
ТЕМПЕРАТУРА ДЕФОРМАЦИИ ТД Изменение температуры деформации резко влияет на форму и положение кривой . При повышении температуры кривая смещается в сторону более высоких скоростей деформаций и меньших напряжений. На рис. 293 это показано на примере сверхпластичного сплава Al+33% Сu. На кривых для разных температур нанесены также соответствующие значения параметра т. Видно, что для сверхпластичных состояний значение т резко растет по мере повышения температуры. Так, если при 443 К (0,35 от Тпл) m=0,10, то при 793 К (0,7 от Тпл) m = 0,63. В отличие от этого при горячей деформации обычных (не в состоянии сверхпластичности) металлов и сплавов m увеличивается от примерно 0,02 при ТД = 0,4 Тпл до примерно 0,20 при ТД Тпл.
Вместе с тем вплоть до температур, близких к 0,4 Тпл, параметр m не превышает 0,3. Это означает, что сверхпластическое поведение всегда наступает при температурах выше 0,4—0,5 Тпл, т. е. должно носить характер высокотемпературного процесса.
Связь между параметрами ТД σ и может быть, как и в случае ползучести, описана с помощью уравнения Аррениуса. С учетом того, что параметр m является температурно зависимой величиной, эта зависимость имеет вид
(206)
(207)
В этих зависимостях Q представляет собой эффективную энергию активации процесса. Ее анализ может дать полезную информацию о механизме процесса сверхпластического течения.
Так, по данным многих авторов, значения энергии активации Q для интервала II скоростей деформации близки к значениям энергии активации граничной диффузии, а для интервала III — объемной диффузии.
Однако необходимо учитывать, что к трактовке физического смысла найденных из эксперимента значений Q следует подходить с большой осторожностью. Сверхпластичность — сложное явление, связанное с одновременным протеканием нескольких элементарных процессов, удельная роль которых зависит от многих факторов. Поэтому Q представляет собой эффективную энергию активации процесса, она характеризует температурную зависимость скорости его протекания. Значения Q находят из наклона прямой, построенной в координатах при постоянной , если пользуются зависимостью (206), или из наклона прямой в координатах при постоянном напряжении σ, если пользуются зависимостью (207).
СХЕМА ДЕФОРМАЦИИ. Весьма важным для практики фактом является то, что сверхпластичность нечувствительна к способу деформации. Опыты, выполненные на сплавах одного состава, деформированных в условиях растяжения, сжатия и кручения, дали идентичные результаты. Но это справедливо лишь для полностью нетекстурованного материала.
Рис. 294. Влияние размера и формы зерен на эффект сверхпластичности (параметр m) сплавов:
a — эвтектоидный сплав Zn—Al (1 — размер зерна 0,5 мкм; 2 — 0,8; 3 — 11; 4—1,8); б — эвтектический сплав РЬ—Sn (I — равноосные зерна; II — пластинчатые зерна). Цифры на кривых — удлинение, %
Отмечается лишь, что условия высокого гидростатического давления, затрудняющие образование трещин, должны благоприятствовать сверхпластичности и, вероятно, снижать температуру начала ее проявления.
ВЕЛИЧИНА ЗЕРЕН, ТЕКСТУРА, ФАЗОВЫЙ И ХИМИЧЕСКИЙ СОСТАВ. Уже в первых исследованиях сверхпластичности было установлено, что обязательным условием ее проявления является ультрамелкозернистость структуры. Размеры кристаллитов должны быть меньше 10 мкм, притом чем меньше, тем лучше. Именно мелкозернистость ответственна за необычно резкую чувствительность напряжения деформации σ сверхпластичных материалов к скорости деформации . Не менее важную роль играет и форма зерен. Пластинчатая форма зерен даже при сохранении малости размеров снимает эффект сверхпластичности. Резкое влияние этих двух факторов иллюстрируют зависимости, приведенные на рис. 294. Увеличение размера зерен от 0,5 до 1,8 мкм смещает область высоких значений т (интервал II) к скоростям деформации, на три порядка меньшим. Если же частицы размером примерно 2,5 мкм вместо равноосной имели пластинчатую форму, то сверхпластичный сплав, имеющий при равноосной форме зерен удлинение примерно 1500%, становится обычным с максимальным удлинением около 70%. Такое резко отрицательное влияние пластинчатой формы, видимо, связано с тем, что она облегчает формирование трещин уже на начальных стадиях процесса течения металла, что и приводит к потере сверхпластичности. Следует отметить, что влияние размера зерна d на напряжение сверхпластического течения σсп противоположно влиянию на предел текучести в условиях обычной деформации и имеет вид
где а — коэффициент, близкий к единице; вместо по зависимости Холла — Петча (см. гл. V).
Рис. 295. Влияние температуры деформации на напряжение сверхпластического течения образцов сплава Zn + 22 % Аl с величиной зерна 1,1 (1), 2,5 (2) и 4,5 мкм (3). Х.Р — хрупкое разрушение
Это различие очень хорошо видно из данных о влиянии температуры деформации на σсп образцов классического сплава Zn+22% Al с разной величиной зерна — от 1,1 до 4,5 мкм (рис. 295). Ниже 0,4 Тлл величина асп тем больше, чем меньше размер зерна, выше 0,4 Tпл — чем больше размер зерна. Температура, при которой изменяется характер зависимости , является температурой перехода в сверхпластичное состояние.
Первые результаты по сверхпластичности были получены на эвтектоидных и эвтектических двухфазных сплавах. В результате длительное время полагали, что наличие двух фаз является также одним из условий сверх-. пластичности.
Однако позднее сверхпластичность была обнаружена не только на двухфазных сплавах, но и на однофазных и даже на чистых металлах, хотя в последнем случае величина δ была заметно ниже, чем в эвтектических сплавах, но заметно выше, чем в условиях обычной деформации.
Особенностью двухфазных сплавов является то, что наряду с малоугловыми и болыпеугловыми границами зерен в пределах данной фазы в них имеются и границы между разными фазами — так называемые межфазные границы, которые являются барьерами для роста зерен в пределах данной фазы за счет друг друга, т. е. тормозят рекристаллизацию.
Отсюда следует, что основная роль частиц вторых фаз сводится к тому, что они препятствуют росту зерен в процессе сверхпластического течения, т. е. обеспечивают стабильное сохранение ультрамелкозернистости основной фазы.
Ясно, что такую роль могут играть только частицы таких фаз, которые сами являются термически высокостабильными и не склонными к коагуляции при температуре деформации. Это значит, что температура плавления второй фазы не может быть ниже основы.
Важное значение для двухфазных сплавов имеют форма зерен обеих фаз и их распределение. Зерна каждой из фаз должны быть по форме близки к равноосным и равномерно распределенными. Как показал впервые А. А. Бочвар, чтобы обеспечить максимальное удлинение, обе фазы должны занимать примерно равные объемы. В этом случае число граничащих между собой зерен одной и той же фазы будет минимальным и, следовательно, условия для роста зерен путем рекристаллизации будут наименее благоприятными (см. гл. VII).
Такой подход хорошо объясняет, почему на чистых металлах и однофазных сплавах не удается добиться такой высокой сверхпластичности, как в двухфазных. Это, видимо, связано с тем, что в отсутствие стабилизаторов размер зерна при длительных высокотемператур- ных операциях сверхпластической деформации укрупняется путем рекристаллизации. Результаты экспериментов подтверждают это. Но, видимо, сводить роль частиц второй фазы только к роли стабилизатора микроструктуры тоже нельзя. На двухфазных сплавах железа, сплавах А1—Si и т. д. было установлено, что, несмотря на сохранение мелкозернистости и высокие значения параметра т, образцы разрушались после растяжения на 200— 300%. Причиной этого оказались трещины, образующиеся на межфазных границах. Особенностью частиц вторых фаз в этих сплавах была их неодинаковая пластичность.
Таким образом, частицы второй фазы, кроме собственной устойчивости против коагуляции, необходимой для выполнения роли стабилизатора, должны еще обладать высокой пластичностью, близкой к пластичности основной фазы.
В атомном механизме сверхпластичности важную роль, видимо, играет скольжение по межфазным границам. Поэтому при большом количестве второй фазы должны иметь существенное значение структура межфазных границ и скорость диффузии по этим границам по сравнению с межзеренными внутрифазовыми границами.
Роль легирующих примесей, входящих в твердый раствор, изучена мало. В большинстве своем двойные сплавы, в которых обнаружена сверхпластичность, содержат элементы с близкой температурой плавления и диффузионными характеристиками. Но имеется и много исключений из такой закономерности.
По этим же данным чистота исходных материалов не оказывает какого-либо заметного влияния на сверхпластичность.
Вопрос об анизотропии сверхпластичности, о связи ее с текстурой матрицы, а также об изменении этой текстуры при сверхпластической деформации, несмотря на его значение для понимания механизма процесса, исследован недостаточно.
На предварительно прокатанных сплавах Zn+0,4% Al, Sn+38% Pb, а также алюминиевой бронзе установлено, что образцы, вырезанные под разными углами к направлению прокатки, отличаются по величине параметра т и максимальному удлинению. Степень различия зависит от скорости деформации и максимальна в том интервале, в котором максимален коэффициент т.
О. А. Кайбышевым на образцах сплава Zn+22% A1, предварительно прокатанных по разным режимам, было установлено, что у прокатанных, но не текстурованных образцов (текстура снималась динамической рекристал-. лизацией) анизотропия σ и δ отсутствует. В текстурованных образцах σ также не зависит от направления, но меньше по абсолютной величине, чем у нетекстурованных. Резко анизотропной стала пластичность δ, %. В направлении прокатки δ возросло от 950 до 1200%. Под углом 45° оно составило 1000%, а под 90° только 730%.
Наиболее существенным и, видимо, достоверным представляется следующий факт, установленный рядом авторов: при сверхпластической деформации с оптимальными скоростями, соответствующими максимуму т и б (т.е. скоростному интервалу II, см. рис. 292), обнаруживается ослабление (А1+33% Си, СuА12) исходной текстуры.
В отличие от этого при деформации с большими скоростями (интервал III)' в некоторых случаях обнаружено усиление текстурованности образцов.
Практическое значение имеют и следующие факты. Эффект сверхпластичности в прокатанном (текстурованном) сплаве наблюдается в более широком интервале скоростей деформации. Даже при =3,6-10° с-1, т.е. при скорости, близкой к скорости обычной деформации, относительное удлинение составляет 150%.
Кроме того, снижение напряжения течения σ в текстурованном материале столь заметно, что даже может перекрыть влияние размера зерна. Так, в прокатанном сплаве с размером зерна d=1 мкм величина σ оказывается меньше, чем в закаленном (нетекстурованном) сплаве с d=0,5 мкм.