- •Книга издана при содействии оао "Оренбургнефть"
- •Глава 1 16
- •Глава 2 разработка нефтяных и газовых месторождений
- •Глава 3 фонтанная эксплуатация нефтяных скважин
- •3.4. Исследование фонтанных скважин
- •Глава 4 газлифтная эксплуатация нефтяных скважин
- •Техническая характеристика оуг-80х35
- •Глава 5
- •Приводы штанговых насосов
- •Станки-качалки с одноплечным балансиром
- •Станки-качалки с дезаксиалъным кривошипно-шатунным механизмом
- •Насосно-компрессорные трубы
- •Штанговые скважинные насосы
- •5.3.1. Штанговые скважинные насосы по стандарту ост 26-16-06—86
- •Цилиндры
- •Плунжеры
- •Клапанные узлы
- •Замковые опоры
- •5.3.2. Штанговые скважинные насосы зарубежного производства
- •Цилиндры
- •Плунжеры
- •Клапанные узлы
- •Замковые опоры
- •Насосные штанги
- •Техническая характеристика полых штанг
- •Расчет на усталость с помощью диаграммы Смита
- •Расчет штанговой колонны по диаграмме mkj (Мура - Коспера - Яспера)
- •Выбор места установки
- •Допускаемая скорость откачки вязких жидкостей
- •Эффективная вязкость водонефтяной эмульсии по данным промысловых исследований
- •3/8 Дюйма (60 мм).
- •1. Исходя из полученного значения безразмерных коэффициентов n/n0 и f0/(sKr), по рис. 5.39 коэффициент длины
- •Ндин _ т t ур _ уp,
- •10. Устье скважины рекомендуется оборудовать клапаном для предотвращения разлива нефти через сальник при обрыве полированного штока.
- •Глава 6 эксплуатация нефтяных скважин бесштанговыми насосами
- •Техническая характеристика шгс5803-49ару1
- •Глава 7 поддержание пластового давления и повышение нефтеотдачи пластов
- •Способы и методы заводнения
- •7.6. Охрана недр и окружающей среды при применении методов воздействия на пласт и призабойную зону
- •Глава 8
- •Глава 9
- •Текущий ремонт скважин
- •Капитальный ремонт скважин
Эффективная вязкость водонефтяной эмульсии по данным промысловых исследований
Вязкость водонефтяных эмульсий зависит от ряда факторов, основными из которых являются соотношение воды и нефти, их физико-химические характеристики, дисперсность фаз, температура и др. Определенная часть перечисленных факторов изменяется по мере продвижения эмульсии к устью скважины. При расчете системы пласт - насос - лифт и выборе оптимальных значений параметров этой системы необходимо знать вязкость эмульсий в полости насосно-компрессорных труб. Однако в настоящее время отбор глубинных проб из по
лости НКТ с помощью существующей техники затруднителен. Кроме того, в силу ряда причин невозможно замерить вязкость проб эмульсии в их первоначальном состоянии.
Поэтому предложен расчетный метод определения эффективной вязкости водонефтяных эмульсий по данным промысловых исследований.
Для расчета эффективной вязкости используются параметры предшествующего режима работы штанговой установки.
Расчет штанговой скважинной насосной установки по стандарту АНИ
Подробное описание метода расчета, предлагаемого АНИ, дано в тексте стандарта АНИРШ1Ь. Отечественные методы расчета основываются на математических моделях работы штанговой колонны. Вследствие этого данные формулы несколько громоздки и не совсем удобны для ручных расчетов, хотя исследованиями А.И. Адонина широко применяемые формулы А. С. Вирновского для расчета штанговых колонн были существенно упрощены. Тем не менее отечественные методики дают достаточно хорошую сходимость с действительностью.
У американских методов расчета принцип другой. Применяемые зависимости были получены на основе статистической обработки промысловых данных и носят эмпирический или по- луэмпирический характер. Для изображения результатов были получены зависимости, связывающие коэффициенты и безразмерные величины, которые определяются при помощи номограмм.
Для расчета максимальных и минимальных нагрузок в точке подвеса штанг в России наибольшее распространение и признание получили формулы А. С. Вирновского и А.И. Адонина.
В Европе большее применение нашли зависимости Миллса и Слонегера, носящие полуэмпирический характер.
Различные работы, проведенные как в России, так и за рубежом, критически рассматривают методы расчета Миллса и Слонегера.
По данным одних исследователей, проводивших сравнение расчетных данных с результатами динамометрических измерений, получено, что максимальная нагрузка на штангу в точке подвеса по Миллсу - Слонегеру занижена на 12,6 %, соответствующие же значения нагрузок, полученных по методу АНИ, завышены на 8,5 % [14].
При расчете УСШН по методу АНИ задаются параметры, затем они просчитываются, и полученный результат сравнивается с необходимым. Если результат сильно отличается от искомого, тогда вводятся коррективы и расчет проводится заново. Данный метод включает три этапа:
Предварительно задаются параметры установки, причем в расчетах используются символы и единицы измерения по АНИ:
динамический уровень жидкости Н, футы;
глубина подвески насоса L, футы;
число двойных ходов в минуту N;
длина хода полированного штока S, дюйм;
диаметр плунжера D, дюйм;
средняя плотность жидкости G в НКТ, т/м3;
номинальный диаметр труб НКТ, дюйм;
диаметр штанги и комбинация штанговой колонны (одноступенчатая или двухступенчатая);
применение якоря в нижней части колонны.
Определяются следующие величины: длина хода плунжера Sр, дюйм;
подача насосной установки PD, баррелей в сутки; максимальная нагрузка в точке подвеса штанг PPRL, фунты; минимальная нагрузка в точке подвеса штанг MPRL, фунты; максимальный крутящий момент ведомого вала кривошипа РТ, фунто-дюйм;
мощность СК PRHL, л.с.;
необходимый вес уравновешенного груза СВЕ, фунт.
Сравниваются расчетные объемы добычи и другие параметры с нужными значениями. При необходимости вводятся коррективы.
Пример. Известные величины: динамический уровень, ожидаемый Н = 2953 фута (900 м); глубина подвески насоса L = 3937 футов (1200 м); число двойных ходов в минуту N = 8; длина хода полированного штока S = 71
дюйм (1,8 м); диаметр плунжера D = 13/4 дюйма (43 мм); колонна штанг, предлагаемая из рекомендаций АНИ: 37,5 % - 7/8 дюйма (22 мм), 62,5 % - 3/4 дюйма (19 мм); плотность жидкости G = 0,9 т/м3; диаметр труб НКТ