- •7. Основы теории подъема жидкости в скважине
- •7.1.2. Зависимость положения кривых q (V) от погружения
- •7.1.3. Зависимость положения кривых q(V) от диаметра трубы
- •7.1.4. К. П. Д. Процесса движения гжс
- •7.1.5. Понятие об удельном расходе газа
- •7.1.6. Зависимость оптимальной и максимальной подач от относительного погружения
- •7.1.7. Структура потока гжс в вертикальной трубе
- •7.2. Уравнение баланса давлений
- •7.3. Плотность газожидкостной смеси
- •8. Эксплуатация фонтанных скважин
- •8.1. Артезианское фонтанирование
- •8. 2. Фонтанирование за счет энергии газа
- •8. 3. Условие фонтанирования гсж
- •8. 4. Расчет фонтанного подъемника
- •8. 5. Расчет процесса фонтанирования с помощью кривых распределения давления
- •8. 7. Регулирование работы фонтанных скважин
- •9. Газлифтная эксплуатация скважин
- •9.2. Конструкции газлифтных подъемников
- •9.3. Пуск газлифтной скважины в эксплуатацию (пусковое давление)
- •9.4. Методы снижения пусковых давлений
- •9.4.1. Применение специальных пусковых компрессоров
- •9.4.2. Последовательный допуск труб
- •9.4.3. Переключение работы подъемника с кольцевой системы на центральную
- •9.4.4. Задавка жидкости в пласт
- •9.4.5. Применение пусковых отверстий
- •9.5. Газлифтные клапаны
- •9.6. Принципы размещения клапанов
- •9.7. Принципы расчета режима работы газлифта
- •9.8. Оборудование газлифтных скважин
- •9.9. Системы газоснабжения и газораспределения
- •9.10. Периодический газлифт
- •9.11. Исследование газлифтных скважин
8. 4. Расчет фонтанного подъемника
лежитв пределах 0,3 - 0,65. Для условия 0,3 <ε<0,65 к.п. д. подъемника при его работе на оптимальном (qопт) и максимальном (qmax) режимах мало отличаются друг от друга.Обычно тремятьсяк тому, чтобы фонтанный подъемник работал в промежуточном режиме междуqоптиqmax. Работа вблизи точкиqmaxотличастся наибольшейустойчивостью - dq/dV= 0, т.е. изменение дебита при изменении расхода газа почти не происходит. Работа вблизи точкиqоптхарактеризуется некоторой неустойчивостью, проявляющейся в пульсации работы фонтанного подъемника. Это объясняется тем, что небольшим случайным изменениям расхода газа соответствуют значительные изменения дебита (dq/dV> 0).
Это послужило основанием А. П. Крылову рекомендовать для практического использования простые формулы для определения подачи газожидкостного подъемника для этих основных двух режимов работы:
, (8.46)
Поскольку А. П. Крыловым установлено, что qопт=qmax(1- ε), то подача на режиме наивысшего к. п. д. будет
. (8.47)
Заметим, что формулы (8.46) и (8.47) определяют не дебитфонтанной скважины, а только пропускную способность фонтанных труб при заданных условиях. Для правильногосогласования работы фонтанного подъемника с работой пласта необходимо, чтобы приток жидкости из пласта в скважину, который определяется формулой притока, равнялся бы пропускной способности фонтанного подъемника при одном и том же давлении на забоеРсили давлении у башмакаРб.
Расчет фонтанного подъемника с использованием приведенных выше формул сводится к определению для проектируемой скважины максимальной и оптимальной подач. Планируемый дебит скважины, определяемый формулой притока, должен лежать в пределах между qmaxиqопт. Это гарантирует высокий к. п. д. газожидкостного подъемника и устойчивую его работу.
Очевидно, что увеличение давления на забоеРсснижает приток жидкости из пласта. С другой стороны то же увеличениеРс(илиРб) увеличивает подачу фонтанного подъемника. Поэтому если пропускная способность фонтанного подъемника меньше притока, избыточная жидкость будет накапливаться в скважине. В результате давлениеРсбудет расти. Это повлечет за собой увеличение подачи подъемника, с одной стороны, и снижение притока - с другой. Установившаяся работа этой системы пласт - скважина наступает тогда, когда приток сравняется с отбором.
Этой установившейся работе системы пласт - скважина будет соответствовать некоторое давление на забое Рс, которое может быть найдено из условия равенства притока и подачи фонтанного подъемника.
Как известно, приток определяется формулой
,если трубы спущены до забоя, тоРб = Рс. Если они подняты выше так что L < Hто.Тогда
Приравнивая правые части формулы притока (8.52) и формулы пропускной способности подъемника (8.46), получим
. (8.53)
Равенство (8.53) удовлетворяется при определенном значении Рб, так как остальные величины задаются. Левая часть равенства (8.53) сростом Рб уменьшается нелинейно. Правая часть возрастает по параболе в степени 1,5. Пересечение этих двух кривых дает такое значение Рб, при котором равенство (8.53) удовлетворяется. Затем определяется соответствующий дебит скважины путем подстановки найденного значения Рб либо в (8.52), либо в (8.46). Найденный таким образом, дебит, отвечающий совместной работе пласта и фонтанного подъемника, соответствует работе фонтанного подъемника при режиме максимальной подачи. Аналогичноможно найти дебит подъемника на режиме оптимальной подачи. Для этой цели необходимо приравнять правые части формулы притока (8.52) и формулы оптимальной подачи (8.47):
. (8.54)
Рис. 8.4. Графоаналитическое определение условий совместной работы пласта и газожидкостного подъемника: 1 - зависимость подачи подъемника от давления у башмака Рб на режиме максимальной производительности; 2 - зависимость притока от давления Рб; 3 - зависимость подачи подъемника от Рб на режиме оптимальной производительности
Показанные на рис. 8.4 графики построены для следующих исходных данных:
Рпл= 170·105Па;(150, 160, 180 и т. д.)Ру= 5·105Па;(4, 6, 7 и т. д.)Рб=Рс;L=H= 2000 м;(1600, 1800, 2200 и т. д.)ρ= 900 кг/м3;(700, 750, 800 и т. д.)d= 0,0503 м (5,03 см);К= 3,588·10-5м3/ Па·с;(2.5, 3.0, 4, 4.5 и т. д.), n= 0,92(0.8, 0.85, 0.9, 0.95);Рбизменяется от130·105Па до 50·105Па.
На оси абсцисс графика отложено давление на забое Рс, илиРб, так какL=H(башмак на забое). На оси ординат отложена максимальнаяqmax, оптимальнаяqоптподачи и приток жидкости из пластаqп. Как видно из рисунка, согласование работы пласта и подъемника происходит при давлении на забоеРс= 8,55 МПа (пересечение линий 1 и 2) на режиме максимальной подачи, при этом дебит скважиныqmax= 212·10-5м3/с (183,2 м3/сут) и при давлении на забоеРс= 12,1 МПа (пересечение линий 2 и 3) на режиме оптимальной подачи при дебитеqопт= 130·10-5м3/с (112,3 м3сут).