6 Параметри робочого режиму

Розрахунки робочого та пускового режимів базуються на еквівалентній схеми заміщення однієї з фаз двигуна з нерухомим приведеним ротором (рис. 6.1).

Рисунок 6.1 – Схема заміщення асинхронної машини.

Параметрами асинхронної машини називають опори обмоток статора R₁, X₁, ротора R₂, X₂, взаємної індукції X₁₂ та розрахунковий опір R₁₂.

6.1 Середня ширина котушки статора:

м,

де - відносне скорочення шагу обмотки статора, для концентричної всипної обмотки приймаємо .

6.2 Довжина лобової частини:

м,

де К_л=1,3 – коефіцієнт з таблиці 6-19 [1];

В – довжина вильоту прямолінійної частини катушок з пазу від торця осердя до початку відгину лобової частини, приймаємо В = 0,01 м.

6.3 Середня довжина витка обмотки:

l_ср1 = 2·(l_п1+l_л1) = 2·(0,122 + 0,163) = 0,57 м,

де l_п1 = l_ст1 = 0,122 м – довжина пазової частини.

6.4 Довжина провідника фази обмотки:

м.

6.5 Активний опір фази обмотки статора:

Ом,

де - коефіцієнт збільшення активного опору фази обмотки від дії ефекту витіснення струму, у розрахунках нормальних машин приймають ;

- питомий опір матеріалу обмотки при розрахунковій температурі (для класу нагрівостійкості F температура υ_розр = 115˚ С та для меді ).

6.6 Виліт лобової частини обмотки:

,

де коефіцієнт згідно з таблицею 6-19 [1].

Довжина лобової частини секції при всипній обмотці зображена на рис. 6.2

Рисунок 6.2 – Довжина лобової частини секцій при всипній обмотці

6.7 Відносне значення активного опору фази обмотки статора:

.

6.8 Коефіцієнт магнітної провідності пазового розсіювання фазних обмоток (з таблиці 6-22 [1]):

де розміри пазів статора (з рис. 6-38, [1]):

h₃ = 0,01097 м, b = 0,00599 м, h₂ = 0,001634

h₁ === 0,0012м, b_ш = 0,0035 м, h_ш = 0,0005 м,

для = 1 коефіцієнти:

6.9 Коефіцієнт магнітної провідності лобового розсіювання:

.

6.10 Коефіцієнт магнітної провідності диференційного розсіювання:

,

Де коефіцієнт :

6.11 Індуктивний опір фази обмотки статора:

6.12 Відносне значення індуктивного опору фази обмотки статора:

.

6.13 Середній діаметр замикаючих кілець:

D_кл.ср. = D₂ – b_кл = 0,125 – 0,02724 = 0,09776 м.

6.14 Опір короткозамикаючого кільця:

,

де _с115 = _кл115 = 10^-6/20,5 Ом·м - питомий опір матеріалу (алюміній) стержня та короткозамикаючих кілець при температурі 115С.

6.15 Опір стержня:

.

6.16 Активний опір фази обмотки ротора:

,

де .

6.17 Приведений до обмотки статора активний опір фази обмотки ротора:

Ом.

18. Відносне значення активного опору фази обмотки ротора:

.

18. Коефіцієнт магнітної провідності пазового розсіювання обмотки ротора

,

,

де розміри пазів ротора (з рис. 6-55, [1]):

h₁ = 0,0165 м, b_ш = 0,0015 м, b = 0,0052 м, h_ш = 0,00075 м, h_ш’ = 0,0003 м, коефіцієнт К_д = 1 (для робочого режиму).

18. Коефіцієнт магнітної провідності диференційного розсіювання ротора:

,

де коефіцієнт :

,

де = 0,04 визначаємо з рисунку 6-39 [1] у залежності від співвідношень та.

18. Коефіцієнт магнітної провідності частин замикаючого кільця, приведений до струму ротора (для литої обмотки ротора):

.

18. Індуктивний опір обмотки ротора:

.

6.23 Приведений до обмотки статора індуктивний опір фази обмотки ротора:

Ом.

24. Відносне значення індуктивного опору фази обмотки ротора:

.

24. Індуктивний опір взаємної індукції статору та ротору:

Ом.

24. Відносне значення індуктивного опору взаємної індукції статору та ротору:

.

6.27Активний опір, який дозволяє врахувати втрати у сталі