4.3. Определение момента инерции маховика

Приведенный постоянный момент инерции звеньев машинного агрегата, необходимый для обеспечения требуемой неравномерности движения:

J_{п I} DT dw₁²_ср (66)

где d – коэффициент неравномерности вращения кривошипа.

J_{п I} ___·_ ___ кг×м².

Дополнительное значение постоянной составляющей приведенного момента инерции, т.е. момент инерции маховика определяется из выражения:

J_{п М}  J_{п I}  J_{п 0}, (67)

где J_{п 0} – приведенный к кривошипу момент инерции всех вращающихся масс, кг×м².

J_{п М} _______ кг×м².

4.4. Определение закона движения звена приведения

Для определения истинного значения угловой скорости звена приведения wвычисляются средние значения изменения кинетической энергии:

DTDTDT2; (68)

DT___/2=___ Дж.

И среднее значение кинетической энергии звеньев с постоянным приведенным моментом инерции:

T J_{п I} w2; (69)

T____/2___ Дж.

Определяем кинетическую энергию:

T-DT DT; (70)

______= ___ Дж.

Определяем угловую скорость звена приведения:

w_1i=; (71)

w_1i=_ с^-1.

Угловое ускорение звена приведения берем из результатов расчета программы ТММ1: e_1i=___ с^-2.

По результатам расчета программы ТММ1 строим диаграммы w₁w₁jи e₁e₁j для которых масштабные коэффициенты равны:

m_w=___с^-1/мм;

m_e=___ с^-2/мм.

Таблица 4

Относительная погрешность вычислений

Метод расчета	Параметр	Значение в положении №____	Значение по результатам расчета программы ТММ1	Относительная погрешность D, %
Метод диаграмм	Мпд, Нм
	Мпс, Нм
	Aд, Дж
	Aс, Дж
	DT, Дж
	T2, Дж
	DT1 , Дж
	Jп II, кгм2
	w1, с-1

5. Синтез зубчатых механизмов

5.1. Расчет элементов зубчатых колес

Параметры зуборезной рейки:

• модуль рейки m=_ мм,

• угол профиля рейки ₀=_.

Параметры нулевого зацепления.

Радиус делительной окружности:

r₁mz₁2; (72)

r₁__2_ мм;

r₂mz₂2; (73)

r₂__2_ мм.

Радиус основной окружности:

r_b1r₁cos20 (74)

r_b1_0,9397_ мм;

r_b2r₂cos20 (75)

r_b2_0,9397_ мм.

Радиус начальной окружности:

r_w1 r₁_ мм;

r_w2 r₂_ мм.

Радиус окружности впадин:

r_f1r₁mh^_ac^ (76)

r_f1_____ мм;

r_f2r₂mh^_ac^ (77)

r_f2_____ мм.

Высота зуба:

hm2 h^_a c^ (78)

h_2_)_ мм.

Радиус окружности вершин:

r_a1 r_f1h_а; (79)

r_a1___ мм;

r_a2 r_f2h_а; (80)

r_a2___ мм.

Межосевое расстояние:

amz₁z₂2; (81)

a__+_2_ мм.

Шаг зацепления:

Pm; (82)

P3,142__ мм.

Толщина зуба по делительной окружности:

s₁s₂0,5P; (83)

s₁s₂0,5__ мм.

Параметры корригированного зацепления рассчитываем по программе ТММ2. Исходные данные: число зубьев шестерни Z₁=_, число зубьев колеса Z₂=_, модуль m=_ мм.