Строительная механика учебник
.pdfТак, для фермы без опор (рис. 1.40) имеем:
V = 2 • 8 -1 3 - 3 = 0.
Таким образом, применение полученных выше формул для под
|
|
|
|
|
|
|
|
У |
счета степени свободы или степени изменяемости плоских стерж |
||||||||
невых систем дает необходимые аналитические критерии геометри |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
Т |
|
ческой неизменяемости или изменяемости, статической определи |
||||||||
мости или неопределимости. |
|
|
|
Н |
|
|||
К сожалению, эти аналитические критерии являются только не |
||||||||
обходимыми, но недостаточными. |
|
|
Б |
|
|
|||
|
1.5. |
|
|
|
|
|
||
|
Принципы образования |
|
|
|
||||
|
геометрически неизменяемых систем |
|
|
|
||||
|
|
|
|
й |
|
|
|
|
Полученные выше формулы для вычисления степени свободы |
||||||||
|
|
|
систем |
дают только формаль |
||||
(степени изменяемости) стержневых |
|
|||||||
ную оценку кинематических свойств |
сследуемых систем, что не |
|||||||
|
|
р |
|
|
|
|
|
|
всегда соответствует действительности. Для окончательного заклю |
||||||||
чения о геометрической неизменяемости статической определи |
||||||||
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
мости стержневой системы необходим анализ ее структуры, анализ |
||||||||
принципов, по которым |
на с ставлена. Системы только правиль |
|||||||
ной структуры могут бы ь действительно геометрически неизме |
||||||||
(рис. |
1.41). Система,иображенная на рис. 1.42, также имеет нуле |
|||||||
няемыми (W < 0) и с а ически определимыми (W = 0). |
|
|
|
|||||
К системам неправ льной с руктуры относятся системы частич |
||||||||
но статически неопределтмые и частично геометрически изменяе |
||||||||
мые, хотя их суммарная степень свободы может равняться нулю |
||||||||
свободыстепеньу нее две. К тому же, она может иметь начальные усилия |
||||||||
вую |
зсв б ды, а на самом деле является мгновенно изме |
|||||||
няемой, так как бладает бесконечно малой подвижностью. Струк |
||||||||
е |
|
|
|
|
|
|
|
|
тура |
такжеонеправильная. Мгновенно жесткая система (рис. 1.43) |
|||||||
формально имеет одну степень свободы, но на самом деле степеней |
||||||||
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
(наприм р, от охлаждения ее элементов), как статически неопреде лимая система.
31
|
|
|
W=0 |
|
|
W=0 |
|
I |
< |
|
—Xo— |
> |
* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
W=1 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 1.41 |
|
|
Рис. 1.42 |
|
|
|
|
Рис. 1.43 |
|
|
|
|
Для таких систем понятия степени свободы или степени изме |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У |
|
няемости, вычисляемые по выведенным выше формулам, становят |
|
|||||||||||||
ся неопределенными, не имеющими смысла. |
|
|
Т |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рассмотрим основные способы образования заведомо геометри |
|
||||||||||||
чески неизменяемых стержневых систем. |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
1. |
|
Способ диады. Степень свободы системы (диска)Нне изменится, |
|
||||||||||
если к системе присоединить (отсоединить) шарнирный узел с помо |
|
|||||||||||||
щью двух стержней, не лежащих на одной |
|
|
(рис. 1.44). В каче |
|
||||||||||
стве таких стержней могут выступать д ск |
|
Б |
|
|
||||||||||
, заведомо статически оп |
|
|||||||||||||
ределимые и геометрически неизменяемые подсистемы (рис. 1.45). |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
прямой |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 1.44 |
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
2. С |
|
з |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
с б треугольников. Три диска 1, 2 и 3, соединенные тремя |
|
|||||||||||
шарнирами А, В и С, не лежащими на одной прямой (рис. 1.46), об |
|
|||||||||||||
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
разуют новую внутренне геометрически неизменяемую систему |
|
|||||||||||||
(диск)п. Общее количество лишних связей, если они есть в исходных |
|
|||||||||||||
дисках, не изменяется. Общая степень свободы трех дисков умень |
|
|||||||||||||
|
|
на шесть единиц. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
шается |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
3. Способ шарнира и простой связи, эквивалентный способу тре |
|
||||||||||||
угольников. Два диска 1 и 2, соединенные общим шарниром С и |
|
|||||||||||||
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
одним стержнем АВ, при условии, что прямая АВ (или ее продолжение)
32
не проходит через шарнир С, образуют новый единый диск (рис. 1.47). При этом общее количество лишних связей в исходных дисках не изме няется, а их общая степень свободы снижается на три единицы.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У |
|
|
|
|
|
|
|
|
Т |
|
|
|
|
|
|
|
|
Н |
|
|
|
4. |
|
|
|
|
|
Б |
|
|
|
|
|
|
|
й |
|
|
||
|
Способ трех связей. Два диска, соединенные тремя стержнями |
||||||||
(рис. 1.48), лежащими на прямых, не пересекающихся в одной точке |
|||||||||
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
и не параллельных все три сразу между собо , образуют единую |
|||||||||
систему (новый диск). В новой с стеме суммарное количество из |
|||||||||
|
|
|
|
|
р |
|
|
|
|
быточных связей, если они были в сходных дисках, не изменяется, |
|||||||||
а суммарная степень свободы снижается на три единицы. |
|
|
|||||||
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
оРис. 1.48 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Рассмотренные способы образования единой системы из не |
||||||||
скольких |
частей, вообще говоря, применимы к любым |
||||||||
системам как с и быточными связями (статически неопределимым |
|||||||||
|
п |
|
|
|
|
|
|
||
дискам), так изс недостающими связями (механизмам). |
|
|
|||||||
|
Чтобы |
браз ванная по рассмотренным законам единая система |
|||||||
делимыми. При этом каждый диск можно рассматривать как стер |
|||||||||
была г ометрическисоставных неизменяемой и статически определимой, не |
|||||||||
обходимо и достаточно, чтобы и ее составные части каждая в от |
|||||||||
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
д льности были геометрически неизменяемыми и статически опре
жень и каждый стержень можно рассматривать как диск. Тогда рассмотренные способы образования заведомо геометрически не изменяемых и статически определимых систем можно свести к двум основным способам.
33
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
й |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
з |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
е |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Кинематический анализ уже созданной системы можно прово дить и в обратном порядке, то есть методом демонтажа. Если после отбрасывания узлов и стержней (дисков), присоединенных по рас смотренным выше правилам, останется в результате один диск (стержень или треугольник), то исследуемая система геометрически неизменяема и статически определима.
С помощью анализа структуры (анализа очередности образова ния) системы легко установить, в какой части системы Тимеются
лишние связи, а в какой части связей не хватает. Именно так выяв |
|
|
Н |
ляются системы неправильной структуры и системы с вырожденУ |
|
ными конфигурациями. |
Б |
Любую систему в вырожденной конфигурации, мгновенно изме |
няемую или мгновенно жесткую, можно считать одновременно и
статически неопределимой и геометрически изменяемой. В струк |
|
|
й |
туре таких систем недостает связей по одним направлениям и одно |
|
временно есть лишние связи по другим направлениям. |
|
ной жесткости. |
узки |
Наличие лишних связей придает вырожденной системе свойства |
статически неопределимой системы, то есть возможность иметь на |
||
|
р |
. А это свойство приводит |
чальные усилия при отсутствии наг |
||
к статическому критерию мгновенной |
зменяемости или мгновен |
|
т |
|
|
1. Если в системе с нулев й степенью свободы (W= 0), то есть в сис |
теме формально геоме рически неизменяемой и статически определимой, |
|
и |
|
могут быть начальные ус |
лоя (усилия предварительного напряжения), то |
з |
зменяема или частично статически неопреде |
такая система мгновенно |
лима, а частично геометр чески изменяема. В последнем случае необхо димо провестиокинематический анализ системы по фрагментам.
2. Если в системе с положительной степенью свободы (W > 0), то естьпв системе формально геометрически изменяемой, могут
няемости,н опр д лимые фрагменты.
быть начальные усилия (усилия предварительного напряжения), то такая система мгновенно жесткая или в ее составе есть статически
Р
Связи в таких системах, с точки зрения геометрической неизме расставлены неправильно.
Например, в мгновенно изменяемой системе (рис. 1.50) узел C за креплен от горизонтального смещения стержнем AC. Стержень BC также устраняет горизонтальное смещение узла C и является лишним. В то же время, в системе нет никакой связи, которая бы устранила
35
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
й |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
з |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
е |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
стержень шарнирно подвижной опоры В, то есть соединен с опор ной поверхностью тремя стержнями-дисками (W = 0). Но линии, на которых лежат концы этих трех стержней, пересекаются в одной точке О, центре мгновенного вращения. В системе возможны и на чальные усилия за счет поддомкрачивания центральной опоры. Следовательно, данная система мгновенно изменяемая.
|
Примеры некоторых других систем неправильной структуры |
|||||||||||
приведены на рис. |
1.53 (система геометрически изменяема, хотя |
|||||||||||
W = -2) и рис. |
1.54 (система со статически неопределимым фраг |
|||||||||||
ментом мгновенно изменяема при W = -3). |
|
|
|
У |
||||||||
|
|
а о |
|
|
|
|
|
|
|
Т |
||
|
|
/\\и |
|
|
|
|
|
|
Н |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
й |
|
|
|
|
|
Рис. 1.52 |
|
|
и |
|
Рис. 1.54 |
|
|||||
|
|
|
Рис. 1.53 |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
р |
|
|
|
|
|
|
|
1.6. Матрицы в задачах строительной механики |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
При проведен |
|
расчетов, ориентированных на компьютерные |
|||||||||
технологии, в стро |
тельной механике применяют дискретные рас |
|||||||||||
четные схемы и методы матричного исчисления. Действующие на |
||||||||||||
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
сооружение нагру ки представляют в виде вектора нагрузок, ком |
||||||||||||
|
|
з |
|
|
|
|
|
|
|
|||
понентами к т р го являются значения заданных нагрузок, зануме |
||||||||||||
рованных в |
|
пределенном порядке. Результатами |
расчета будут |
|||||||||
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
служить не э юры усилий или эпюры перемещений, а векторы уси |
||||||||||||
лий и в кторы перемещений, в которых в заданном порядке будут |
||||||||||||
|
п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
п р числ ны значения конкретных усилий в конкретных сечениях и |
||||||||||||
значения перемещений конкретных точек сооружения в заданных |
||||||||||||
конкретных направлениях. |
|
|
|
|
|
|
||||||
Р |
Так, нагрузки, приложенные к простой балке (рис. 1.55), можно |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
представить вектором F третьего порядка: |
|
|
|
|
37
F |
—[q |
F2 M 3] r , |
|
|
|
а нагрузки, приложенные к балочной ферме (рис. 1.56), вектором |
|||||
F пятого порядка: |
|
|
|
|
У |
F2 |
= [F |
F , |
|
|
|
|
Т |
||||
.F2 |
|
|
|
||
|
|
Н |
|
||
|
|
|
|
||
Рис. 1.55 |
|
|
Б |
|
|
|
|
|
й |
|
|
Чтобы найти изгибающие моменты в пяти характерных сечениях |
балки (рис. 1.55) и внутренние силы в тринадцати стержнях фермы |
|||||||||||||
(рис. 1.56) от заданных нагрузок, достаточно построить соответст |
|||||||||||||
венно матрицу влияния изгибающ х моментов LM для балки и |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
р |
|
|
|
|||
матрицу влияния продольных сил |
LN |
для фермы, стержни которой |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
||
предварительно необходимо п |
|
нумеиовать. Затем воспользоваться |
|||||||||||
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
матричными формулами: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
и |
|
|
n |
— L |
F |
|
||||
|
|
|
|
|
M |
— LM F\, |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Nr 2: |
|
|
|
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
' M 1' |
|
|
|
m11 |
m12 |
m13 |
||||
|
п |
M 2 |
|
|
|
m21 |
m 22 |
m23 |
|||||
|
M — |
|
|
; LM |
— |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
з |
|
|
|
|
|
|
||||
Р |
|
о M 5 |
|
|
|
m51 |
m52 |
m53_ |
|||||
|
|
' N 1 |
' |
|
|
n11 |
|
n11 |
••• |
n15 |
|||
е N — N 2 |
|
; |
LN — |
n21 |
|
n22 |
••• |
n25 |
|||||
|
|
|
_N13 _ |
|
|
n13,1 |
n13,2 |
‘" |
n13,5_ |
38
Элемент m k матрицы влияния изгибающих моментов представля
ет собой изгибающий момент в характерном сечении номер i балки,
вызванный единичным значением нагрузки номер к. Элемент n^ мат |
|||||||||||||
рицы влияния продольных сил представляет собой усилие в стержне |
|||||||||||||
номер i фермы от единичного значения внешней силы Fk —1 . |
У |
||||||||||||
|
|||||||||||||
С помощью |
соответствующим |
образом |
построенной матрицы |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т |
|
влияния перемещений D можно найти вектор А перемещений за |
|||||||||||||
данных точек по заданным направлениям от внешних сил, заданных |
|||||||||||||
вектором F : |
|
|
|
|
|
|
|
|
Н |
|
|||
где |
|
|
|
|
А —D F , |
й |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
A1F |
|
Sn |
и |
|
Б' F |
|
|||
|
|
А — |
; D — |
р |
|
|
; |
F — |
|
||||
|
|
|
_АnF _ |
|
_ S |
• ■■ |
S nk |
|
|
|
_Fk |
|
|
Символ |
АnF |
обозначает пе емещение точки (сечения) номер |
|||||||||||
n по направлению прил женн й в этой точке силы Fn —1, вы |
|||||||||||||
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
званное заданной нагрузкой.оЭлемент Snk матрицы влияния пе |
|||||||||||||
|
|
|
з |
тперемещению точки |
|
(сечения) номер n по |
|||||||
ремещений D равен |
|
||||||||||||
направлению с |
лы Fn —1, вызванному силой Fk —1, и называ |
||||||||||||
ется единичным перемещением. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
п |
|
|
применение |
матриц |
|
|
влияния основано на |
|||||
Таким |
браз м, |
|
|
||||||||||
принци е независимости действия сил, принципе суперпозиции. |
|||||||||||||
Согласноэтому принципу, суммарный эффект действия не |
|||||||||||||
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
скольких сил равен сумме эффектов действия каждой силы в |
|||||||||||||
отд льности. На первом этапе расчет сводится к вычислению |
|||||||||||||
евнутренних сил и перемещений от единичных внешних сил и |
построению матриц влияния. На втором этапе по матричным формулам с помощью компьютера вычисляются усилия и пере мещения от любой комбинации нагрузок.
39
Матрицу влияния перемещений D еще называют матрицей по датливости. Матрица податливости позволяет выразить переме щения через внешние силы. Квадратную матрицу податливости можно обратить и получить новую матрицу R, называемую мат рицей жесткости:
R —D -1 . |
|
|
Матрица жесткости позволяет выразить внешние силы через пе |
||
ремещения точек, к которым эти силы приложены: |
У |
|
Т |
||
F —R А . |
||
Не вникая более в детали, отметим пока, что матрицыНподатли |
||
вости и матрицы жесткости широко используются при расчете ста |
||
тически неопределимых систем, а также в динамикеБи устойчивости |
||
сооружений. На основе матричного сч сления созданы современ |
ные проектно-вычислительные комплексы для расчета сооружений |
|||||
с помощью компьютеров. |
|
|
|
й |
|
|
|
и |
|||
|
1.7. Краткий |
|
|
||
|
|
ический очерк развития |
|||
|
|
|
р |
|
|
|
с р и ельн й механики |
||||
|
|
о |
|
|
|
История науки о прочнос и сооружений достаточно древняя и |
|||||
характеризуется множествомист |
направлений, глубокими взаимосвя |
||||
зями с развитием техн ческих и математических наук. Начальный |
|||||
период развития строительнойи |
механики как общетехнической дис |
||||
циплины непзсредственно связан с развитием общей механики - |
|||||
науки |
механическом движении материальных тел и происходя |
||||
щих ри |
взаимодействиях между телами. |
||||
|
этом |
|
|
|
|
Развитие основных понятий механики о равновесии твердых тел |
|||||
и прочности деформируемых объектов со времен Аристотеля и Ар |
|||||
е |
|
|
|
|
|
хим да и до 16-17 веков связано, в основном, с анализом взаимо |
|||||
действия приложенных к элементу внешних сил. Существенный |
|||||
вклад в |
исследования по статике внесли Неморарий (ок. 13 в.); |
||||
Ритальянский живописец, архитектор и ученый Леонардо да Винчи |
(1452-1519), который называл механику “раем математических наук” и
40