шпоры 2 сесместр

31. Сущность способа заключается в быстром разогреве бетонной смеси вне опалубки путем пропускания через нее электрического тока, укладке смеси в утепленную опалубку, при этом бетон достигает заданной прочности в процессе медленного остывания. Пр. эл. Б. см. производят в кузовах самосвалов или в поворотных бункерах (бадьях). Пост для разогрева смеси в кузовах самосвалов включает опускную раму с закрепленными на ней пластинчатыми электродами и вибратором, подвешенную к порталу или к стреле консольного подъемного устройства, силовой трансформатор с вторичным напряжением 380 В, силовой щит, отапливаемое помещение с пультом управления, защитное ограждение с воротами или шлагбаумами для въезда и выезда самосвалов. Как правило, установка для электроразогрева бетонной смеси с одним силовым трансформатором и одним пультом управления имеет два поста для самосвалов, работающих поочередно. При разогреве бетонной смеси в бункерах (бадьях) пост разогрева размещают в зоне действия крана, обслуживающего укладку бетонной смеси в конструкцию. Пост включает два или четыре поворотных бункера (по 2 на каждый разгружающий самосвал). Объем бункера 1 ... 1,6 м³ в зависимости от объема кузова самосвала. В каждом бункере вертикально установлены три пластинчатых электрода. Пост также включает силовой трансформатор, силовой щит и защитное ограждение с воротами или шлагбаумами. Во избежание чрезмерного загустевания горячей бетонной смеси продолжительность ее разогрева не должна превышать 15 мин, а продолжительность транспортирования и укладки 20 мин. Указанные сроки необходимо корректировать путем определения загустевания горячих смесей при пробных замесах. .

32. Сущность метода предварительного пароразогрева заключается в быстром - в течение нескольких минут разогреве бетонной смеси. При пароразогреве в смеситель подается вместо воды затворения пар или такое количество воды, чтобы вместе с конденсацией пара общее ее содержание не превышало проектного водоцементного отношения. В процессе перемешивания от пара нагреваются все компоненты бетона. Очень быстро разогреваются зерна мелкого заполнителя, цемента и медленнее нагреваются зерна крупного заполнителя. По этой причине при разогреве бетонной смеси ее перемешивание производится более длительное время (не менее 4-6 мин.), что позволит обеспечить почти равномерный разогрев компонентов и после выгрузки температура бетонной смеси не будет снижаться из-за перераспределения тепла, идущего на нагрев крупного заполнителя или снизится на несколько градусов Цельсия. При пароразогреве бетонной смеси и в случае ее приготовления с добавками последние вводятся в смесь или до подачи пара в смеситель или в процессе пароразогрева. Добавки в бетонную смесь обычно вводятся в виде водных растворов, и количество входящей в их состав воды должно учитываться при расчете водоцементного отношения смеси. Подаваемый в смеситель пар, передавая свое тепло компонентам бетонной смеси, охлаждается и конденсируется. Конденсат идет на затворение бетонной смеси. И здесь очень важно обеспечить нужную температуру разогрева смеси (обычно до 60°С) и в то же время количество образовавшегося конденсата должно соответствовать проектному водоцементному отношению. При этом учитывается и ранее введенная вода в растворе добавок. После пароразогрева бетонная смесь должна выгружаться в емкости, быстро подаваться к месту укладки ее в формы, уплотняться и укрываться. Разогретую смесь не рекомендуется подавать к месту укладки ленточными транспортерами из-за ее быстрого остывания и существенного снижения эффекта предварительного разогрева. Заводская лаборатория должна рассчитать количество подаваемого в смеситель пара для разогрева бетонной смеси до требуемой температуры и обеспечения проектного водоцементного отношения. При этом количество тепла, выделенного паром при конденсации, должно быть равно теплоемкости бетонной смеси, с учетом потерь тепла в окружающую среду и нагрев стенок барабана смесителя.

36. 1) Источник тепловой энергии. 2) Система трубопроводов, вкл пар и конденс.сети. 3) Запорно-регулирующие устройства и контрольно-измерительная арматура. 4) Потребитель. Особенности: в характере тепловых нагрузок, во времени тепловых нагрузок, в характере потребления теплоты, организация возврата конденсата.

37. В качестве элементов ограждающих конструкций камер с повышенным термическим сопротивлением следует применять конструкции из легкого керамзитобетона, защищенного от увлажнения слоем пароизоляции; сборного или монолитного тяжелого бетона с экранной теплоизоляцией с внутренней стороны камер; слоистых элементов с теплоизоляционным слоем, паро- и гидрозащитными устройствами. При этом коэффициент полезного использования тепла должен быть для керамзитобетонных ограждающих конструкций не менее 0,55 и для теплоизолированных ограждающих конструкций — не менее 0,70.

38. Теплотехнический расчет заключается в составлении теплового баланса установок, на основании которого определяется расход теплоты, требуемой на тепловую обработку изделий. Базовой величиной для расчета теплового баланса является количество теплоты, расходуемое за цикл тепловой обработки. Для установок периодического действия уравнение теплового баланса имеет вид:

, кДж , где Q=G_п∙i_п- поступление теплоты от теплоносителя в каждом из периодов или за весь цикл тепловой обработки; здесь G_п – расход теплоносителя, кг; i_п = i’+r∙x – энтальпия теплоносителя, поступающего в установку, кДж/кг; Q_экз- количество теплоты, выделяющейся в процессе экзотермической реакции гидратации цемента с водой затворения, кДж. Β =1,2- коэффициент, учитывающий непредвиденные потери теплоты; Q_б- количество теплоты, расходуемое на нагрев бетона, кДж; - количество теплоты, расходуемое на нагрев металла форм, кДж; Q_огр- количество теплоты, расходуемое на нагрев ограждений, кДж; Q_исп- количество теплоты, расходуемое на испарение влаги, кДж; Q_к- потери с конденсатом, кДж; - количество теплоты, расходуемое на нагрев паровоздушной среды камеры, кДж. Тепловой баланс установки непрерывного действия составляется в отдельности для каждой зоны (подъёма температуры и изотермической выдержки), при этом расчёт производится на усреднённую часовую производительность установки. Уравнение баланса имеет вид

, кДж

39. Габаритные размеры УПД определяются размерами изделий и форм и рассчитываются следующим образом: - длина - ; - ширина - ; высота - . Число установок периодического действия определим по выражению

, шт.

Где N₀- годовая производительность линии, м³; _ц- продолжительность цикла работы установки (с учетом времени предварительной выдержки, загрузки и разгрузки, длительности тепловой обработки), ч; V_б- суммарный объем бетона, одновременно обрабатываемого в одной установке, м³ ; М- число рабочих дней в году; К- число смен; Z- продолжительность рабочей смены, ч. Часовая производительность УНП определяется по выражению

где V_изд – средний объем изделия,м³; М -число рабочих дней в году; К – число смен; Z – продолжительность рабочей смены, ч. Габаритные размеры УНД: Длина L_k = L_I + L_II + L_III = N_r ∙ t_то · (l_ф + l₁), где L_I ,L_II ,L_III – длина зон подъема температуры, изотермической выдержки и охлаждения соответственно, м; L_I = N_r ∙ t_I · (l_ф + l₁); L_II = N_r ∙ t_II · (l_ф + l₁); L_III = N_r ∙ t_III · (l_ф + l₁); где l_ф – длина формы-вагонетки, м; t_I ,t_II ,t_III – продолжительность периодов подъема температуры, изотермической выдержки и охлаждения; l₁ – зазор между формами-вагонетками по длине. Высота камеры H = n_я · (h_ф + a) – a + h₁ + h₂ , где n_я – количество ярусов в камере; h_ф – высота формы-вагонетки, м; а – свободный промежуток между формами-вагонетками по высоте, м; h₁ – расстояние от низа формы-вагонетки до пола камеры, м; h₂ – расстояние от верхней поверхности изделия до перекрытия, м. Ширина камеры В = b_ф + b₁ + b₂ ,м где b_ф – ширина формы-вагонетки, м; b₁ – допустимый зазор между стенами камеры и формой-вагонеткой, м;b₂ – зазор для прохода, м.

41. Составляется не на цикл, а на час. Тепловой баланс установки непрерывного действия составляется в отдельности для каждой зоны (подъёма температуры и изотермической выдержки), при этом расчёт производится на усреднённую часовую производительность установки. Уравнение баланса имеет вид , кДж , кДж/ч, где К_i – коэффициент теплопередачи, Вт/(м²∙ºС); F- теплоотдающая поверхность, м²; t_ср- температура среды в камере, ºС; t₀- температура воздуха в цеху или на улице, ºС. Для установок непрерывного действия часовой расход теплоносителя определяется непосредственно из уравнения теплового баланса для каждой из зон по формулам: ,кг/ч; ,кг/ч где Q₁ , Q₁₁ – суммарные часовые расходы теплоты с учетом коэффициента неучтенных потерь для зоны подъема температуры и зоны изотермической выдержки.i_к – энтальпия ,кДж/кг; i_к – энтальпия конденсата (4,19 ∙ 68 = 284,92), кДж/кг

43. Для УНП: часовой расход теплоносителя определяется непосредственно из уравнения теплового баланса для каждой из зон по формулам: ,кг/ч; ,кг/ч где Q₁ , Q₁₁ – суммарные часовые расходы теплоты с учетом коэффициента неучтенных потерь для зоны подъема температуры и зоны изотермической выдержки.i_к – энтальпия ,кДж/кг; i_к – энтальпия конденсата (4,19 ∙ 68 = 284,92), кДж/кг. Для УПН: Часовой расход теплоносителя для периодов подъема температуры и изотермической выдержки определяется по формулам: , кг/ч;

, кг/ч , где ^I, ^II- продолжительность каждого периода, ч. и Gⁱⁱ – количество требуемого теплоносителя.

44. Теплота на разогрев ограждающих (стен, днища) конструкций установки для тепловой обработки рассчитывается по формуле где - массовая теплоемкость соответствующего слоя конструкции рассматриваемого ограждения, кДж/(кг ·◦С); - масса рассматриваемого материала, кг; - средняя конечная температура материала рассматриваемого слоя конструкции, ◦С; - начальная температура материала рассматриваемого слоя конструкции, ◦С. где температура окружающего воздуха, ◦С; температура среды в камере в процессе термообработки, ◦С; в период подъема температуры - температура изотермической выдержки, ◦С; R₀ – общее сопротивление теплопередачи ограждающих конструкций, (м² ·◦С)/Вт; - термическое сопротивление слоев от внутренней поверхности до рассматриваемого сечения конструкции ограждения, (м² ·◦С)/Вт; - толщина i – го слоя, м; - коэффициент теплопроводности i – го слоя материала, (Вт/ м² ·◦С), где К – коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции, Вт/(м² ·◦С); - коэффициент теплоотдачи у внутренней поверхности камеры, = 60….100 (Вт/ м² ·◦С); - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции, (Вт/ м² ·◦С). При работе установки непрерывного действия ограждения находятся в стационарных тепловых условиях, следовательно, статью расхода теплоты на нагрев ограждений из уравнения теплового баланса исключают. Однако при остановке конвейера в выходные дни происходит понижение температуры ограждений на tC, требующее определенного количества теплоты на разогрев вхолостую до начала работы смены: ,кДж, где c_огр- теплоемкость материала установки, кДж/кг; G_огр- масса ограждающих конструкций, кг.

45. В этой части расчёта определяют потери теплоты установкой через ограждения. Наружная поверхность, которых омывается воздухом цеха или полигона. Потери теплоты для стен, крышки определяют по формуле , К_i - коэффициент теплоотдачи i - ой ограждающей конструкции, Вт/(м²  С); F_i - теплоотдающая поверхность i -го ограждения, м²; τ - Продолжительность рассматриваемого периода тепловой обработки, ч.

46. , кДж/ч, гдеR_0i – общее сопротивление теплопередаче конструкции рассматриваемого ограждения i-ой зоны, (м²∙ºС) /Вт; F- теплоотдающая поверхность, м²; t_ср- температура среды в камере, ºС; t₀- температура воздуха в цеху или на улице, ºС. Потери теплоты в грунт: , где - общее сопротивление теплопередаче конструкции рассматриваемого ограждения i – й зоны, (м² ·^◦С) / Вт; - площадь i – й зоны рассматриваемого ограждения, м²; τ – продолжительность рассматриваемого периода тепловой обработки, ч