8. Расчет прочности ленточного фундамента

Msd = == 1,53кН*м

A_s=== 0,1см²

Для армирования плиты ленточного фундамента принимаем 5 стержней диаметром 12 мм с общей площадью поперечного сечения 5,65 см².

9. Расчет основания ленточного фундамента с использованием методаEurocode7.

Расчет несущей способности основания ленточного фундамента по методике EUROCODE 7 будем производить для консолидированного основания (условия с дренированием основания).

Расчетная несущая способность вертикально нагруженного основания фундамента может быть определена по формуле:

где использованы расчетные безразмерные коэффициенты:

— несущей способности:

— наклонной плоскости подошвы фундамента:

— формы фундамента (расчет ведем для полосы ленточного фундамента шириной 1 метр; т.к. ширина ленточного фундамента составляет также 1 метр, то используем формулы для фундамента квадратной формы):

— наклона нагрузки за счет горизонтальной составляющей Н:

Таким образом:

p_m=353,23 кПа <R/А=1288 кПа – условие выполняется!

2. Свайные фундаменты

   1. Анализ инженерно-геологических условий площадки строительства

Исходные данные по геологическим разрезам.

Таблица 1.1

ИГЭ	Мощность пластов по скважинам , м				Расстояния между скважинами, м			Наименование грунта		Глубинные воды, м
	1	2	3	1-2		2-3
1	4	4	4	25		29	Торф коричневый водонасыщенный		1
2	2	2	2				Песок пылеватый
3	2	2	2				Супесь пылеватая
4	25	25	25				Гравелистый песок

Данные свойств грунтов

Таблица 1.2

Показатели	Значения показателей слоев
	1	2	3	4
Удельный вес грунта γIIкН/м	7	9,5	16,5	11
Коэффициент пористости е	-	-	-	-
Удельное сцепление СII, кПа	-	-	12	-
Угол внутреннего трения φ, °	8	14	30	35
Модуль деформации Е, МПа	-	-	16,1	30

Геологический профиль

2. Расчет и конструирование свайных фундаментов

Согласно выданного задания на курсовое проектирование необходимо рассчитать и запроектировать фундаменты на фундамент с забивными сваями и уплотненным основанием.

Назначим длину сваи – достаточно прочным основанием будет являться супесь. Однако мощность слоя супеси составляет 2 м, что соответствует минимальной глубине заделки. Поэтому заделку сваи будем производить в гравелистый песок, глубина заделки для которого составляет не менее 0,5 м. Таким образом полная длина сваи определяется как:

l=l₁ +l₂+l₃

где l₁ – глубина заделки сваи в ростверк, принимаемая равной 0,05 м;

l₂ – расстояние от подошвы ростверка до кровли несущего слоя, 6,6 м;

l₃ – заглубление сваи в несущий слой, 1 м

l= 0,05 + 6,6 + 1 = 7,65 м.

Согласно П19-04 к СНБ 5.01.01-99 примем поперечное сечение сваи 300х300 мм.

Несущая способность сваи по грунту определяется как сумма сопротивлений грунтов под основанием сваи и на ее боковой поверхности:

F_uf = γ_c *(γ_cr *R*A + γ_cf *U*)

где γ_c, γ_cf– коэф-т условий работы сваи в грунте, принимаемый равным 1;

γ_cR– коэф-т условий работы грунта под нижним концом и на боковой поверхности сваи для сплошных забивных свай, погружаемых паровоздушными и и дизельными молотками =1;

R– расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, согласно П4-2000 к СНБ 5.01.01-99 принимаемый равным 10,2 МПа;

А – площадь опирания на грунт сваи, по площади поперечного сечения ее нижнего конца принимаемая равной 0,09 м²;

U– периметр поперечного сечения сваи, принимаемы равным 1,2 м.

R_fi– расчетное сопротивлениеi-го слоя грунта основания на боковой поверхности, принимаемый равным: для песка пылеватого – 48 МПа, для супеси пылеватой – 37 МПа, для гравелистого песка – 104 МПа;

h_i– толщинаi-тых слоев грунта, принимаемая для песка пылеватого – 2 м, для супеси – 2 м, для гравелистого песка – 1 м.

Тогда, несущая способность одной сваи:

F_di= 1*(1,0*10200*0,09 + 1,2*1,0*(48*2+37*2+104*1)) = 1246,8 кН

Расчетная нагрузка F_uдопускаемая на сваю вычисляется из условия

N≤F_u=

где γ_k– коэф-т надежности, принимаемый равным 1,4.

F_u== 890,6 кН

Расчетная нагрузка приходящаяся на одну сваю для внецентренно сжатого фундамента:

N = ±

где N₀– вертикальная расчетная нагрузка, приложенная на обрез фундамента, равная 4752 кН;

G_m– расчетная нагрузка от веса ростверка и грунта на его уступах, принимаем равным 21 кН/м³;

n– кол-во свай в кусте, равно 6 шт.

M_x– расчетный изгибающий момент, равный 408 кН*м³;

y– расстояние от главных осей свайного поля до оси наиболее удаленной сваи, для которой вычисляется нормальная нагрузка, 1 м;

y_i– расстояние от главных осей свайного поля до оси каждой сваи, 1 м

N_max=+= 888 кН.

N_min=–= 752 кН.

N_m== 820 кН

820 кН < 890,6 кН

Условие выполняется.