Приложение е

(обязательное)

Основные требования по проектированию защиты высотных зданий от прогрессирующего обрушения

Е.1  Общие положения

Е.1.1 Высотные здания должны быть защищены от прогрессирующего обрушения в случае локального разрушения несущих конструкций в результате возникновения чрезвычайных ситуаций при действии анормальных (особых) воздействий.¹⁾

При проектировании высотных зданий в общем случае следует учитывать следующие особые воздействия:

— нагрузки, характеризующиеся давлением на внешние и внутренние поверхности зданий и их отдельные конструктивные элементы (например, взрывы, давление ветра и другие опасные метеорологические явления);

— нагрузки, вызванные ударом (например, ударные воздействия от транспортных средств, ракеты, попадание осколков);

— вибрационные воздействия в процессе сноса;

— вынужденные деформации конструктивной системы в целом или отдельных конструктивных элементов (при пожарах, осадке опор при образовании карстовых воронок и провалов в основаниях зданий и т. д.).

Е.1.2 Высотные здания следует проектировать так, чтобы их конструктивная система имела минимальный уровень прочности, неразрезности, пластической деформативности, достаточной для предотвращения прогрессирующего обрушения, что достигается:

— реализацией требований по компоновке конструктивной системы, объемно-планировочных решений непосредственно здания, а также его расположения на генеральном плане;

— разработкой интегрированной системы горизонтальных и вертикальных связей;

— изменением направлений пролетов в плитах перекрытий;

— проектированием резервных конструктивных элементов в системе;

— учетом мембранных усилий, возникающих в плитах и балках перекрытий, и балочных эффектов в стенах.

Е.1.3 Основные средства защиты зданий от прогрессирующего обрушения: резервирование прочности несущих элементов, обеспечение несущей способности ригелей колонн, диафрагм, дисков перекрытий и стыков конструкций; создание неразрезности и непрерывности армирования конструкций; повышение пластических свойств связей между конструкциями; включение в работу пространственной системы несущих элементов.

Е.2  Расчетные сочетания особых воздействий при расчетах на прогрессирующее обрушение

Е.2.1 Устойчивость здания против прогрессирующего обрушения следует проверять расчетом и обеспечивать конструктивными мерами, способствующими развитию в несущих конструкциях, конструктивных элементах и их узлах пластических деформаций при действии соответствующих особых сочетаний воздействий.

Е.2.2 Расчетные сочетания особых воздействий, применяемые при оценке сопротивления конструктивной системы прогрессирующему обрушению следует принимать согласно СТБ ЕН 1990 в зависимости от следующих расчетных сценариев:

(1) При проверке критериев (условий) обеспечения прочности и устойчивости отдельной конструкции и(или) конструктивного элемента, непосредственно воспринимающего особое воздействие:

(0,9 или 1,2)·G_k + A_d + 0,5Q_k + 0,2W_k, (Е.1)

^{__________________________________________}

¹⁾ Анормальными (особыми) воздействиями следует считать воздействия, являющиеся результатом событий, имеющих низкую годовую вероятность появления (как правило, от 5 · 10^–8 до 2 · 10^–5) и характеризующиеся очень коротким интервалом времени действия по сравнению с воздействиями, установленными для проектного срока службы.

где  A_d — особое воздействие (сила, как в случае удара или взрыва, или вынужденная деформация, как при пожаре или осадке опор), приложенное непосредственно к конструкции или конструктивному элементу;

G_k — нормативное значение постоянной нагрузки;

Q_k — нормативное значение переменной нагрузки;

W_k  — характеристическое значение ветровой нагрузки;

(2) При проверке критериев прочности и общей устойчивости конструктивной системы здания, получившего локальные разрушения, для восприятия действующих воздействий без развития прогрессирующего (непропорционального) обрушения здания:

(0,9 или 1,2)·G_k + (0,5Q_k или 0,2S_k) + 0,2W_k, (Е.2)

где  S_k — характеристическое значение снеговой нагрузки;

W_k  — характеристическое значение ветровой нагрузки.

Е.3  Проверка сопротивления конструктивных систем высотных зданий прогрессирующему обрушению

Е.3.1 Расчетные методы

При проверке сопротивления конструктивной системы здания прогрессирующему обрушению следует применять следующие расчетные методы:

• Методы, направленные на обеспечение сопротивления отдельного конструктивного элемента локальному разрушению при анормальном (особом) воздействии, приложенному непосредственно к нему;

• Методы, связанные с разработкой альтернативных (резервных) путей передачи усилий от нагрузки после реализации локального разрушения отдельного конструктивного элемента.

При этом следует выделять две субкатегории методов:

(2.1) Методы, направленные на обеспечение неразрезности, общей целостности и пластической деформативности здания при особом воздействии за счет постановки расчетного минимума соединительных связей (метод связевых усилий);

(2.2) Методы, основанные на идентификации и ограничении допускаемой площади или объема здания, подвергающихся прогрессирующему обрушению при локальном разрушении отдельного конструктивного элемента, и проектировании конструктивной системы, способной воспринять нагрузки, действующие в пределах объема здания, подвергшегося обрушению (методы альтернативных траекторий, АТ-метод).

Обобщенный алгоритм проверки сопротивления конструктивной системы здания прогрессирующему обрушению представлен на рисунке Е.1.

Е.3.1.1 Метод связевых усилий

В рамках метода связевых усилий целостность здания (конструктивной системы), повышенная неразрезность, пластическая деформативность и резервирование альтернативных путей (траекторий) передачи нагрузок в случае наступления локального разрушения достигаются посредством проектирования системы горизонтальных и вертикальных связевых элементов. В традиционных случаях конструктивных систем, как правило, в качестве горизонтальных и вертикальных связевых элементов выступают конструктивные элементы и их стыки (соединения), входящие в общую конструктивную систему и рассчитанные на восприятие усилий от сочетания нагрузок и воздействий, содержащихся в ТНПА и действующих при традиционном проектировании в условиях постоянной проектной (расчетной) ситуации.

При проектировании высотных зданий следует рассматривать систему связевых элементов, которая включает:

— горизонтальные связи (периметрические, внутренние элементы, элементы, связывающие крайние и угловые колонны (стены) с другими элементами конструктивной системы);

— вертикальные связи, создаваемые колоннами и несущими стенами.

Рисунок Е.1 — Алгоритм проверки сопротивления прогрессирующему обрушению

для конструктивных систем высотных зданий (высокая степень защиты)

Периметрические связи должны обеспечивать замкнутый контур вокруг плана здания. Внутренние связи должны быть непрерывными (неразрезными), проходя через перекрытие от одного его края до другого. При условии, что конструктивные элементы системы (например, балки, ригели, плиты) располагаются вдоль нагрузочной траектории и соответствующим образом состыкованы, они могут рассматриваться в качестве горизонтальных внутренних связей, а их прочность на растяжение может сравниваться с требуемой расчетной прочностью, определенной согласно нормам.

Вертикальные связевые элементы также должны быть непрерывными (неразрезными) от нижнего до верхнего уровня перекрытий здания.

Горизонтальные связевые элементы угловых колонн и стен, а также крайних колонн необязательно должны быть непрерывными (неразрезными), но для них следует предусматривать надежную анкеровку в других элементах конструктивной системы. Для зданий, состоящих из отдельных блоков или имеющих температурно-деформационные швы, разделяющие здание на конструкционно-независимые секции, требования установки горизонтальных связей применимы для каждого отдельного блока или секции. При этом рекомендуется, чтобы траектории связевых элементов (связевых усилий) должны быть геометрическими прямыми. Изменение направления траекторий связей (отгибы) и разрывы по длине связи не допускаются.

Расчет прочности связевых элементов в общем случае производят из условия метода предельных состояний как для растянутых элементов:

T_Rd T_Sd, (Е.3)

где  T_Rd  — расчетная прочность связи на растяжение, определяемая в соответствии с требованиями норм. При определении расчетной прочности связи следует учитывать повышающие коэффициенты к расчетным характеристикам материалов;

T_Sd  — расчетная величина связевого усилия, определяемая в зависимости от его типа.

Связевые элементы с недостаточной прочностью

Если для вертикальных связевых элементов не выполняется условие (Е.3), т. е. требуемая прочность связи не обеспечена, следует выполнить одно из следующих действий:

1) выполнить перерасчет конструктивного элемента для обеспечения расчетной прочности в соответствии с условием (Е.3);

2) исключить вертикальный связевый элемент из расчетной схемы, произвести расчет модифицированной расчетной модели в соответствии с методом альтернативных траекторий передачи нагрузок (АТ-методом) и убедиться в том, что здание способно воспринимать нагрузки, расположенные выше исключенного конструктивного элемента.

Положения АТ-метода не применимы в случае, если требуемую прочность для восприятия связевых усилий не обеспечивают горизонтальные связевые элементы. В этом случае необходимо выполнить перепроектирование конструктивных элементов, играющих роль горизонтальных связей.

Е.3.1.2 Метод альтернативных траекторий передачи нагрузки (АТ-метод)

Е.3.1.2.1 Этот метод следует применять в следующих расчетных ситуациях:

• когда вертикальный конструктивный элемент не обеспечивает требуемую прочность для восприятия связевого усилия и конструктор может использовать AT-метод для проверки, способна ли конструктивная система воспринять нагрузки, расположенные выше разрушенного (поврежденного) вертикального конструктивного элемента;

• когда выполняется расчет конструктивных систем, имеющих высокий уровень защиты (к ним относятся высотные здания). В этом случае выполняется вынужденное удаление отдельных вертикальных несущих конструктивных элементов (по правилам, изложенным в Е.3.1.2.4).

Е.3.1.2.2 При выполнении расчетов в рамках АТ-метода рекомендуется использовать пространственные расчетные модели, к которым применимы следующие расчетные процедуры:

1) Линейный статический расчет, в рамках которого применяется гипотеза о работе материалов в линейно-упругой стадии, а геометрическая формулировка базируется на малых деформациях (перемещениях). Исключением из традиционного метода является возможность «врезки» дискретных пластических шарниров в сечениях, где изгибающие моменты достигают предельных значений. Полная расчетная нагрузка для особой комбинации усилий прикладывается одновременно для всех элементов модифицированной конструктивной системы с удаленным вертикальным несущим элементом;

2) Нелинейный статический расчет, в рамках которого при расчете конструктивной системы учитывается как физическая, так и геометрическая нелинейность. К модифицированной конструктивной системе с удаленным вертикальным несущим элементом пошагово прикладывается нагрузка равными ступенями от нуля до полного расчетного значения. На каждой ступени (этапе) нагружения выполняется итерационный расчет системы;

3) Нелинейный динамический расчет, в рамках которого при расчете учитывается физическая и геометрическая нелинейность. Динамические расчеты производят для конструктивной системы, в которой мгновенно удаляют вертикальный несущий элемент при полной расчетной нагрузке для соответствующего особого сочетания и анализируют результирующие параметры движения (ускорения).

Е.3.1.2.3 Несущие конструктивные элементы из конструктивной системы рекомендуется удалять следующими способами:

• в конструктивных системах, для которых вертикальные элементы не имеют достаточной прочности на растяжение для восприятия требуемых связевых усилий, удаляют элемент, имеющий дефицит прочности;

• в конструктивных системах, которые должны иметь высокий уровень защиты, расположение и количество удаляемых элементов устанавливают для проверки условия, что конструкция имеет адекватную прочность для восприятия нагрузок, расположенных выше удаленного элемента.

Е.3.1.2.4 Правила вынужденного удаления внешних колонн

Рекомендуется, чтобы была удалена, как минимум, одна колонна, расположенная у середины короткой (или длинной) стороны здания в плане. Кроме того, рекомендуется обязательное удаление колонн в точках плана здания, где существенно изменяется его геометрия или конструктивное решение (направление пролетов рам, их размеры: пролеты, высота). Для конструктивной системы единовременно удаляется только один вертикальный элемент из расчетной схемы.

Так, например, если удаляется угловая колонна, то отдельный расчет модифицированной конструктивной системы выполняется при удалении колонны первого этажа, следующий — при удалении колонны второго этажа и т. д. Если в процессе расчета выясняется, что при удалении очередных колонн (например, с четвертого по десятый этаж включительно) результаты расчета не отличаются, детальный анализ для этих этажей допускается не выполнять.

Е.3.1.2.5 Правила вынужденного удаления внутренних колонн

Для конструктивных систем зданий с подземными паркингами или другими трудно контролируемыми публично-доступными местами (площадями) первого этажа необходимо выполнить расчет с удалением внутренних несущих колонн, расположенных у середины короткой стороны здания в плане, затем — расположенных у середины длинной стороны здания в плане, а также в углу неконтролируемой площади.

Е.3.1.2.6 Расчетные сочетания особых нагрузок в расчетах по АТ-методу

а) Нелинейный динамический расчет

При нелинейных динамических расчетах конструкций всех типов рекомендуют использовать следующее расчетное сочетание нагрузок:

(0,9 или 1,2) · G_k + (0,5Q_k +0,2S_k) + 0,2W_k, (Е.4)

где  G_k — нормативная постоянная нагрузка, кПа;

Q_k — нормативная переменная нагрузка, кПа;

S_k — нормативная снеговая нагрузка, кПа;

W_k  — нормативная ветровая нагрузка, кПа.

б) Линейный и нелинейный статические расчеты

При линейном и нелинейном статических расчетах конструкций всех типов рекомендуется применять следующее расчетное сочетание нагрузок для пролетов конструкций, расположенных выше удаленного конструктивного элемента:

0,2 [(0,9 или 1,2) · G_k + (0,5Q_k или 0,2S_k)] + 0,2W_k. (Е.5)

Для оставшихся конструкций следует применять основное сочетание нагрузок по приложению Б.

в) Нагрузки от разрушенных элементов

Внутренние усилия и деформации в конструктивных элементах или связях от расчетных нагрузок могут превышать критериальные значения, ограничивающие прогрессирующее обрушение. В этом случае конструктивный элемент рассматривается как разрушенный и удаляется из расчетной модели. При этом далее он не рассматривается как нагрузка, приложенная к сохранившейся части перекрытия. При линейных и нелинейных статических расчетах нагрузка от разрушенного элемента учитывается динамическим коэффициентом k_d = 2,0. Нагрузка прикладывается на площадь, равную или меньшую, чем площадь элемента, создающего эту нагрузку.

Е.3.1.2.7 Ограничение области обрушения

Ограничение размеров области повреждений при удалении внешней колонны или несущей стены

При удалении наружной колонны или стены требуется, чтобы площадь обрушения покрытия непосредственно над удаленным элементом была не более 70 м² и не более 15 % от общей площади покрытия. Перекрытие, располагаемое ниже поврежденного элемента, не должно разрушаться. Любое разрушение не должно распространятся за пределы конструкций, играющих второстепенную роль по отношению к удаленному элементу.

Ограничение размеров области повреждений при удалении внутренней колонны или стены

При удалении внутренней колонны или стены требуется, чтобы площадь обрушения перекрытия непосредственно над удаляемым элементом была не более 140 м² и не более 30 % от полной площади перекрытия. Разрушение перекрытия, расположенного ниже удаляемого элемента, не допускается.

Е.3.1.2.8 Расчетные критерии при проверке сопротивления к прогрессирующему обрушению для отдельных конструктивных элементов

Расчетные критерии АТ-метода для отдельных элементов включают требования прочности и ограничения деформаций.

Моменты M_Ed, осевые усилия N_Ed, поперечные силы V_Ed рассчитывают для отдельных элементов и узлов конструктивной системы в рамках АТ-метода и рассматривают как требуемые прочностные характеристики (далее — параметры).

Требуемые прочностные параметры для конструктивных элементов (вектор внутренних усилий от внешних воздействий) сравнивают с вектором расчетных предельных усилий, которые способны воспринимать конструктивные элементы. Кроме того, дополнительно выполняется проверка критериев деформативности. Перемещения, углы поворотов и продольные деформации, рассчитанные по модели АТ-метода, сравнивают с предельно допустимыми значениями (таблица Е.1). Если для любого конструктивного элемента расчетные критерии не выполняются (превышены), выполняется модификация расчетной модели и производится перерасчет.

Расчетные критерии при изгибе базируются на расчетной изгибной прочности конструктивного элемента, определяемой в соответствии с требованиями норм. При этом в расчетной модели используются расчетные характеристики материалов с повышающими коэффициентами безопасности.

В случае, когда в анализируемом изгибаемом элементе момент от внешней нагрузки, определенной в рамках АТ-метода при расчете модифицированной модели, превышает предельный расчетный момент (M_Ed M_Rd), элемент или удаляется из расчетной схемы, или дополнительно модифицируется. Для линейных расчетных моделей конструктивный элемент может быть модифицирован при «врезке» так называемого эффективного пластического шарнира. Место расположения дискретного пластического шарнира определяется положением сечения, в котором достигается предельный изгибающий момент. В этом сечении одновременно с «врезкой» пластического шарнира в соответствующем направлении прикладываются два предельных момента с каждой стороны дискретного шарнира.

Таблица Е.1 — Критерии для проверки конструктивных элементов при выполнении расчетов на прогрессирующее обрушение

Тип конструктивного элемента	Расчетный критерий	Действия, которые следует выполнить, если расчетный критерий превышен
1  Изгибаемые элементы	MEd MRd	А) Для элементов, которые могут сопротивляться после того, как в расчетном сечении достигнут предельный момент (статически неопределимая система):

Окончание таблицы Е.1

Тип конструктивного элемента	Расчетный критерий	Действия, которые следует выполнить, если расчетный критерий превышен
1  Изгибаемые элементы	MEd MRd	а) При линейно-упругом расчете в конструктивный элемент «врезают» эффективный шарнир в соответствующем сечении и прикладывают постоянные моменты с обеих сторон шарнира б) При выполнении нелинейных статических и динамических расчетов программное обеспечение должно автоматически учитывать нелинейную работу на изгиб по соответствующим диаграммам. Если элементы разрушаются при достижении предельного изгибающего момента, их удаляют из расчетной схемы (модели) и перераспределяют нагрузки от них
2  Элементы, подвергаемые совместному действию изгибающего момента и продольной силы	Используются уравнения взаимодействия для изгиба и осевого усилия	Для элементов, прочность которых контролируется действием изгибного усилия MSd, следуют процедуре, представленной в поз. 1. Если происходит потеря устойчивости от продольной (осевой) силы NSd, элемент удаляется из расчетной модели, а нагрузка перераспределяется
3  Элементы, подвергаемые срезу	VSd VRd	А) Если условие не выполняется, то элемент удаляется из расчетной схемы, а нагрузка перераспределяется
4  Соединения, стыки, связи	TSd TRd	Если условие не выполняется, соединение, стык, связь удаляются. Если связь удалена на обоих концах элемента, следует удалить конструктивный элемент
5  Деформации	Ограничение деформаций менее предельно допустимых значений	Б) Удалить поврежденный элемент из расчетной модели и перераспределить нагрузку
Примечания 1  (А) Расчетные значения предельных усилий рассчитывают по нормам с учетом повышающих коэффициентов к расчетным характеристикам материалов. 2  (Б) Ограничение деформаций определяется в терминах перемещений и углов поворота отдельных конструктивных элементов, связей, рам. Предельные значения определяются из условия, что конструктивный элемент при их достижении не способен далее воспринимать нагрузку.

Е.4  Специфические требования при расчете сопротивления конструктивных систем из железобетона прогрессирующему обрушению

Е.4.1 Свойства материалов

При назначении расчетных характеристик (сопротивлений) для материалов, применяемых в железобетонных конструкциях при расчетах на особые воздействия, к расчетным сопротивлениям, установленным в действующих ТНПА, вводят повышающие коэффициенты, представленные в таблице Е.2.

Таблица Е.2 — Повышающие коэффициенты при расчете железобетонных конструкций

Железобетонные конструкции	Повышающие коэффициенты к расчетным сопротивлениям
Прочность бетона на сжатие fcd	1,25
Расчетное сопротивление арматуры стали fyd	1,25

Е.4.2  Требования к связевым элементам

Е.4.2.1 Общие положения

Эффективная работа связей, препятствующих прогрессирующему обрушению, возможна при обеспечении их пластичности в предельном состоянии, чтобы после исчерпания несущей способности связь не выключалась из работы и допускала без разрушения необходимые деформации. Для выполнения этого требования связи должны предусматриваться из пластичной листовой или арматурной стали, а прочность анкеровки связей должна быть больше усилий, вызывающих их текучесть.

Для наружных несущих стен, колонн внешнего ряда, угловых колонн требуемые связевые усилия, отвечающие за целостность конструктивной системы, могут быть полностью или частично обеспечены за счет арматуры, которая уже установлена в отдельных конструктивных элементах из расчета в постоянной (эксплуатационной) расчетной ситуации при действии стандартных комбинаций воздействий. Траектории (трассы) конструктивных элементов, в которых располагается связевая арматура, должны быть прямыми. Изменение направления в траекториях связевых усилий не допускается.

Е.4.2.2 Горизонтальные связи

Е.4.2.2.1 Внутренние связи

Внутренние связи распределяются в пределах перекрытия каждого этажа в двух направлениях примерно под прямым углом. Они должны быть прямыми и проходить непрерывно через все перекрытие от одного до другого края. Неразрезность арматурных элементов, играющих роль горизонтальных связей, обеспечивается при помощи сварки, анкеровки и т. д. в соответствии с конструктивными требованиями действующих ТНПА. При этом внутренние связи должны быть соответствующим образом заанкерены в связевых элементах, располагаемых по периметру.

Внутренние связи полностью или частично равномерно распределяются в плоскости плиты или сосредотачиваются в балках, стенах и других конструктивных элементах. Расстояние между арматурными элементами, рассматриваемыми как внутренние связи, должно быть не более 1,5l_r, где l_r — наибольшее расстояние между центрами колонн, рам или стен по направлению внутренней связи.

Внутренние связевые элементы в несущих стенах располагаются на расстоянии не более 0,5 м от верха или от низа плиты перекрытия.

Требуемую прочность внутренних связей T_Sd, кН/м, по каждому из направлений (на 1 м ширины перекрытия) рекомендуется определять по формулам:

(Е.6)

где  G_k, Q_k  — соответственно нормативная постоянная и переменная нагрузки, кН/м²;

l_r — большее из расстояний между центрами колонн, рам, стен, поддерживающих два любых смежных пространства перекрытий (этажей) в направлении связей, которые рассматриваются, м;

F_t — «базовая прочность» (базовое связевое усилие), принимаемое как меньшее из значений (20 + 4n₀) или 60 кН;

n₀ — количество этажей.

Е.4.2.2.2 Связи, располагаемые по периметру

В уровне каждого перекрытия или покрытия следует располагать по периметру горизонтальные связи, способные воспринимать требуемое связевое усилие T_Sd = 1,0F_t, кН.

Периметрические связи располагают на расстоянии 1,2 м от края плиты или внутри наружных несущих стен, располагаемых по периметру.

Е.4.2.2.3 Горизонтальные связи для наружных колонн и наружных стен

Каждая наружная колонна и наружная стена (если внутри стены не расположены периметрические связи) должны иметь горизонтальные связи, надежно заанкеренные в элементах конструктивной системы. Наружные стены должны иметь горизонтальные связи, устанавливаемые на каждом метре длины стены. Требуемое связевое усилие кН, которое должно быть воспринято связевыми элементами, определяют по формулам:

(Е.7)

где  l_s  — высота этажа, м.

Е.4.2.2.4 Связи для угловых колонн

Угловые колонны должны быть связаны с конструкциями каждого этажа в двух направлениях, примерно под прямым углом. Связи должны иметь необходимую прочность на растяжение для восприятия требуемых усилий, определяемых условием (Е.7).

Е.4.2.3 Вертикальные связи

Каждая колонна или несущая стена должны быть неразрезными от нижнего до верхнего уровня перекрытий. Вертикальные связевые элементы должны иметь расчетную прочность на растяжение, равную наибольшему усилию, возникшему от расчетной комбинации вертикальных нагрузок, передающемуся на колонну или стену любого одного этажа. Стыкование вертикальной арматуры в колоннах допускается в 1/3 от высоты этажа. Запрещается стыковка в уровнях пересечения колонны с плитой перекрытия и в середине высоты этажа.

Если колонна или несущая стена в нижнем уровне опирается на конструктивный элемент отличный от фундамента, следует выполнить проверку общей конструкционной целостности (т. е. проверить конструктивную систему и совершить определенные действия для того, чтобы убедиться, что система не имеет «врожденного» дефекта и способна адекватно передавать постоянную, переменную, ветровую нагрузки на фундаменты).

Е.4.2.4 Вертикальные элементы, имеющие недостаточную прочность для восприятия связевых усилий

Если необходимо обеспечить требуемую прочность вертикальных связей, применяют положение AT-метода для каждого дефектного элемента. Удаление каждого дефектного элемента из конструктивной системы выполняется одновременно, и выполняется расчет модифицированной системы.

Е.4.3  Ограничение деформаций

Требования по ограничению деформаций даны в таблице Е.3. Если для элемента или в стыковых соединениях в узлах на концах элемента превышены предельные деформации, указанные в таблице Е.2, необходимо удалить элемент из системы и перераспределить нагрузку в соответствии с указаниями Е.3.1.2.4, а затем продолжить расчет.

Необходимо подчеркнуть, что таблица Е.3 не содержит ограничений деформаций для стыков. Монолитные узлы сопряжения монолитных балок и колонн или стен следует рассматривать как жесткие. Поэтому ограничение деформаций применяется к конструктивным элементам.

Таблица Е.3 — Ограничение деформаций для железобетонных конструкций

Конструктивные элементы		, град (…°)
Плиты и балки с одиночным и двойным армированием без поперечного армирования	—	2°
То же, с поперечным армированием	—	4°
Плиты и балки с мембранным эффектом при:
L/h  5	—	12°
L/h  5	—	8°

Окончание таблицы Е.3

Конструктивные элементы		, град (…°)
Сжатые элементы
стены и колонны	0,9	—
Примечания 1  Мембранный эффект не учитывается, если плита или балка имеет свободу горизонтальных перемещений на опорах. 2  tot —  полное укорочение, — упругое укорочение.