- •Курсовий проект
- •«Розрахунок та конструювання підземного переходу»
- •1.Розрахунок кріплення котлованів
- •1.1.Кріплення котловану тонкою без анкерною стінкою.
- •2. Технологія робіт
- •2.1.Роботи нульового циклу
- •Розмітка на місцевості осей та габаритів споруди.
- •2.1.2 Забивка шпунтів
- •2.2. Роботи основного циклу
- •2.2.1.Земляні роботи.
- •2.2.1.1. Основні положення
- •2.2.1.2. Засоби механізації земляних робіт
- •2.3. Власне спорудження підземної споруди
- •2.3.1.Улаштування днища споруди
- •2.3.2. Улаштування стін споруди
- •2.3.3. Улаштування перекриття
- •Гідроізоляція споруди.
- •2.4 Роботи завершального циклу
- •2.4.1. Зворотна засипка підземної споруди
- •2.4.2. Витягування шпунта
- •2.4.3. Відновлення дорожнього покриття чи озеленення території.
- •3.Виконання земляних робіт та побудова котловану пішохідного переходу.
- •4. Вибір способу виконання робіт, а також комплектів машин
- •5. Визначення техніко-економічних показників
- •Перший варіант
- •Другий варіант.
- •6. Кошторис витрат на будівництво підземної монолітної споруди
- •7. Визначення потреб в матеріально-технічних ресурсах
- •8. Розробка вказівок по техніці безпеки
- •9. Захист охорони навколишнього середовища
- •Список використаної літератури:
1.Розрахунок кріплення котлованів
1.1.Кріплення котловану тонкою без анкерною стінкою.
Безанкерна тонка стінка являє собою в розрахунковому відношенні статично визначену балку, що має основу в опорі і знаходиться в стані статичної рівноваги, внаслідок врівноваженого пасивного та активного тисків ґрунту. Розрахунок проводиться по методу Блюма – Ламеєра (спосіб пружної лінії). Розрахунок проводимо графо – аналітичним способом.
Приймаємо постійне навантаження g=25кН.
σ0= λа*g (1.1)
λа – коефіцієнт активного тиску ґрунту.
λа =tg2(45°-φ/2) (1.2)
де φ – кут внутрішнього тертя.
Активний тиск:
σа= γ* λа* Z-с(1- λа)/ tg φ (1.3)
Пасивний тиск:
σр= γ*к* λп* Z-с(1- λп)/ tg φ (1.4)
де λп – коефіцієнт пасивного тиску.
Загальний тиск в точці:
σ= σр -σa -σw (1.5)
де σw – тиск води.
Після знаходження тисків знаходимо сили Р:
Р=( σі+ σі+1)/2 (1.6)
Результати заносимо в таблицю.
λа1= tg2(45-39,3/2)=0,22
λа2= tg2(45-38/2)=0,23
λа3= tg2(45-25/2)=0,4
σа1=18,5*0,22*1,5+=6,1 кН.
σа2=18,5*0,22*3+=12,2 кН.
σа3=18*0,23*4,5+=18,6 кН.
σа4=18*0,23*06+=24,8 кН.
σа5=20*0,4*7,5+=60 кН.
σа6=20*0,4*9+=70 кН.
λп1= tg2(45+39,3/2)=4,4
λп2= tg2(45+38/2)=4,2
λп3= tg2(45+25/2)=2,4
σр1=(25+18,5*1,5)4,4+= 235,5 кН.
σр2=(25+18,5*3)4,4+= 357,6 кН.
σр3=(25+18*4,5)4,2+= 448,4 кН.
σз4=(25+18*6)4,2+= 561,8кН.
σр5=(25+20*7,5)2,4+=421,4кН.
σр6=(25+20*9)2,4+= 493кН.
Результати розрахунку заносимо в таблицю та будуємо епюру сумарного тиску.
Результати розрахунку заносимо в таблицю та будуємо епюру сумарного тиску.
Табл. 1.- Таблиця результатів розрахунку кріплення стінок котловану.
| |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
-114,7 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
-287,4 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
-387,6 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
-483,4 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
-449,2 |
Оскільки необхідна глибина забивки стінки попередньо не відома, епюру будуємо до рівня, який перевищує її. Далі ординати епюр σр та σа взаємно вираховуються, їх результуючу епюру ділимо на полоски, які замінюємо зосередженими зусиллями, що рівні площам полосок. По цим силам будуємо силовий та вірьовочний багатокутники. Полюс О силового багатокутника приймаємо на одній вертикалі з початком першої сили. Напрям замикаючої вірьовочного багатокутника визначається першим його променем, продовженим до перетину з останнім променем. Отримана епюра являє собою в певному масштабі епюру згинаючих моментів в стінці. Значення моментів рівні добутку полюсної відстані, в масштабі сил, на відповідні ординати вірьовочного багатокутника, в масштабі довжин.
Мmax=Н*Уmax=50*1,96=98кН*м (1.7)
У відповідністю з прийнятою розрахунковою схемою точка прикладення сил Ер і пасивного тиску ґрунту, знаходяться в місці перетину вірьовочного багатокутника з замикаючою, на відстані t від поверхні ґрунту, перед стінкою. Повна мінімально необхідна глибина забивки стінки в ґрунті:
t=t0+Δt (1.8)
де Δt – довжина ділянки стінки, необхідна для реалізації зворотнього відпору.
t=17,95*1.15=20,6м.
Перевірка загальної стійкості без анкерних стінок виконується по методу круглоциліндричних поверхонь ковзання.
Знаходимо момент опору:
W=Mmax/R0=98/25,5=384,3см3. (1.9)
Приймаємо Шпунт Ларсена Л4 з W=405см3, шириною 0,4 м
Табл. 2 – Характеристика шпунта Ларсена Л4
Тип шпунта |
Larssen 603 |
Ширина профілю по центрам замка, мм |
400 |
Маса 1.п.м. кг |
74 |
Маса 1кв.м. кг |
185 |
Товщина стінки s, мм |
9,5 |
Товщина стінки t, мм |
14,8 |
Момент опору одиночного шпунта W0 см3/м |
405 |
Момент опору 1м стіни W0 см3/м |
2200 |