Плиты в пролетного строения

#G0N сечения	, кН/м				, кН·м/м
3
4	5,65	-0,01	-0,17	-0,18	-1,02
5		-0,25	0,23	0,48	+2,71

Выводы по приведенному примеру (табл.5-6):

а) изгибающий момент в средних балок не превышает допустимого для этих конструкций;

б) объединение конструкций по плите =10 см и сохранение верхних накладок в существующих конструкциях обеспечивает нормальное распределение усилий между балками;

в) монолитная плита должна армироваться в двух уровнях с площадью нижней арматуры на 1 м =18 см(девять стержней 16 П).

ПРИЛОЖЕНИЕ 6

(обязательное)

Учет длительных деформаций при расчете уширенных мостов#s

1. Общие положения

Усилия в элементах пролетного строения определяют методом сил, обобщенным на случай учета изменения их во времени за счет ползучести бетона.

Основную систему пролетного строения принимают в виде отдельных несущих элементов, отдаленных друг от друга в поперечном направлении. По линиям разделения взамен отброшенных связей прикладывают лишние неизвестные ().

Вид и количество лишних неизвестных должны соответствовать конструкции пролетного строения.

В случае когда пролетное строение состоит из балок таврового сечения, объединенных по диафрагмам, в местах диафрагм прикладывают поперечные силы и крутящие моменты.

В ребристых бездиафрагменных пролетных строениях с объединением балок по плите и в пролетных строениях из сборных плит достаточно приложить в отдельных точках (узлах) по линиям разрезов только поперечные силы. В этом случае количество узлов, в которых прикладывают неизвестные, по длине пролетного строения рекомендуется назначать следующим образом: для пролетов до 12 м - не менее трех, для пролетов свыше 12 м - располагать узлы через 3-4 м.

В уширенных пролетных строениях, имеющих разную конструкцию старой и новой частей, в каждой из них принимают неизвестные, соответствующие конструкции. В местах сопряжения новой и старой частей пролетного строения в зависимости от способа их объединения в узлах прикладывают по одному или по два неизвестных.

Лишние неизвестные в уширенном пролетном строении от собственного веса, сил преднапряжения элементов уширения и второй части постоянной нагрузки в произвольный момент времени определяются из решения системы канонических уравнений вида:

, (1)

где - неизвестное в -раз статически неопределимой системе в момент времени (принимает значения от 1 до );

; (2)

. (3)

Здесь - момент приложения нагрузки; - момент объединения старой и новой частей пролетного строения; - моменты в сечениях от единичного значения неизвестных =1 и =1 соответственно; - моменты от внешней нагрузки;

; (4)

- жесткость приведенного сечения;

- приведенные характеристики ползучести, определяемые в зависимости от возраста бетона в момент загружения () и в момент отсчета () по формуле

, (5)

где - характеристики ползучести бетона в момент времени при загружении его в момент ;

, (6)

и - коэффициенты армирования соответственно для арматуры нижней и верхней зон сечения; и - расстояние от центра тяжести бетонного сечения до центра тяжести арматуры нижней и верхней зон соответственно; - расстояние между центрами тяжести бетонного и приведенного сечения; - отношение модулей упругости арматуры и бетона; - высота сечения; - радиус инерции бетонного сечения;

- определяется по (4) при .

Приращения неизвестных в момент приложения второй части постоянной нагрузки определяют из упругого расчета системы (1), которая в этом случае преобразуется к обычному виду системы уравнений метода сил.

Лишние неизвестные в уширенном пролетном строении от усадки бетона в произвольный момент времени определяют из решения системы канонических уравнений вида (1), в которых вычисляют по формуле (2), а

. (7)

Здесь и - относительная деформация свободной усадки бетона к расчетному моменту времени и моменту объединения старой и новой частей пролетного строения соответственно; и определяют в зависимости от возраста бетона в момент отсчета или по формуле

. (8)

Для вычисления и используют формулы (4) и (6) при возрасте загружения , соответствующем началу усадки.

Остальные обозначения приведены выше.

Усилия в элементах объединенного пролетного строения от собственного веса элементов уширения, сил предварительного напряжения, второй части постоянной нагрузки равны сумме усилий от нагрузки и соответствующих значений лишних неизвестных

. (9)

Приведенная методика положена в основу программы расчета "TIME", составленной в КАДИ на языке "Фортран-IV" для реализации на ЭВМ ЕС. С помощью этой программы для ряда схем уширения составлены таблицы 1-19 для определения усилий в элементах уширенного пролетного строения.