5 Выбор изоляционного материала и строительно-изоляционных конструкций

Теплоизоляционные материалы, применяемые в холодильном строительстве, должны быть морозостойкими, лёгкими, относительно дешёвыми, достаточно эффективными, преимущественно несгораемыми.

В качестве теплоизоляционного материала применяется пенополистирол марки ПС-БС (Гост 15588 - 70). Для защиты теплоизоляционных конструкций от проникновения влаги используются гидроизоляционный материал - битум.

Стены камер и потолки отделываются керамической плиткой, которая обладает низкой влагопоглотительной способностью. Пол отделывается метлахской плиткой.

В строительно-изоляционной конструкции слои материалов располагаются по мере уменьшения паропроницаемости от более теплого к более холодному воздуху. Теплоизоляция располагается с холодной стороны.

6 Расчёт изоляции

Расчет изоляции заключается в определении толщины изоляционного слоя, исходя из установленного нормативного значения коэффициента теплопередачи соответствующего ограждения. Расчет толщины изоляции следует производить только для тех наружных стен, перегородок и перекрытий камеры, которые находятся в наихудших температурно-влажностных условиях. Для остальных ограждений толщина изоляции принимается равной полученной для данного вида конструкции.

Толщина изоляционного слоя ограждения камеры определяется по формуле:

, м (6.1),

где К_д - нормативный коэффициент теплопередачи ограждения, Вт/(м· град);

α_н - коэффициент теплоотдачи от воздуха к наружной поверхности ограждения, Вт/(м·град);

α_в - коэффициент теплоотдачи от внутренней поверхности ограждения к воздуху данной камеры, Вт/(м²·град);

δ_из, δ_i - толщины изоляционного и других слоев материалов, составляющих конструкцию ограждения, м;

λ_из, λ_i - коэффициенты теплопроводности изоляционного и других слоев материалов, Вт/(м·град).

Значения коэффициентов теплопередачи при расчёте принимаются согласно рекомендациям СНиП П-3-79* "Строительная теплотехника" и СНиП 2.11.02-87 «Холодильники».

Все полученные значения толщины изоляционного материала округлить до стандартной величины и определить действительный коэффициент теплопередачи по формуле:

, (6.2),

где К_д - действительный коэффициент теплопередачи принятой конструкции конструкции ограждения, Вт/м·град;

α_н - коэффициент теплоотдачи от воздуха к наружной поверхности ограждения, Вт/(м²·град);

α_в - коэффициент теплоотдачи от внутренней поверхности ограждения к воздуху данной камеры, Вт/(м²·град);

δ_i - толщина слоя i-того материала, составляющего конструкцию ограждения, м;

λ_i - коэффициент теплопроводности слоя i-того материала, составляющего конструкцию ограждения, Вт/(м·град);

δ_из - стандартная толщина изоляционного слоя, м;

λ_из - коэффициент теплопроводности изоляционного слоя, Вт/(м·град).

Полученные значения действительного коэффициента теплопередачи увеличиваются на 10-20 %, так как при выполнении изоляционных работ трудно достичь совершенной плотности укладки изоляционного материала, вследствие чего его изолирующие свойства снижаются.

Таким образом, расчетный коэффициент теплопередачи будет определяться по формуле:

К_р = (1,1... 1,2)К_Д, Вт/(м² ·град) (6.3),

где К_р - расчетный коэффициент теплопередачи принятой конструкции ограждения, Вт/(м·град);

К_д - действительный коэффициент теплопередачи принятой конструкции ограждения, Вт/(м²·град).

Расчёт стены камеры, граничащей с загрузочной площадкой

Сроительно-изоляционная конструкция стены представлена на рис. 6.1.1.

+ –

1 2 3 4 5 6 7

1. - штукатурка, δ = 20 мм, λ= 0,85 Вт/м·град;

2. - кирпич, δ = 120 мм, λ= 0,8 Вт/м·град;

3. - выравнивающий слой, δ = 20 мм, λ= 0,85 Вт/м·град;

4. - пароизоляция (битум), δ = 4 мм, λ= 0,18 Вт/м·град;

5. - теплоизоляция (пенополистирол), λ= 0,04 Вт/м·град;

6. - выравнивающий слой, δ = 20 мм, λ= 0,85 Вт/м·град;

7- керамическая плитка, δ =10 мм, λ= 3 Вт/м·град

Рисунок 6.1.1 Строительно-изоляционная конструкция стены камеры, граничащей с загрузочной площадкой

Расчет толщины изоляции производится по формуле (6.1).

Коэффициент теплопередачи внутренних стен К составляет 0,43 Вт/(м²·град) [1, стр. 21, табл. 7]. Коэффициент теплопередачи от воздуха к наружной поверхности ограждения α_н составляет 8 Вт/(м² ·град) [1, стр. 22, табл.8]. Коэффициент теплопередачи от внутренней поверхности ограждения к воздуху данной камеры α_в составляет 9 Вт/(м² ·град) [1, стр. 22, табл. 8].

м.

Принимается стандартная толщина изоляции – 75 мм.

Действительный коэффициент теплопередачи рассчитывается по формуле (6.2):

Вт/(м² ·град).

Расчётный коэффициент теплопередачи рассчитывается по формуле (6.3):

К_р = 1,15 · 0,424 = 0,488 Вт/(м² ·град).

Т.к. температура загрузочной площадки и кладовой инвентаря одинаковая, то значения данного расчета изоляции можно применить и для стены камеры фруктов, зелени, овощей, граничащей с кладовой.

Расчёт стены камеры, граничащей с тамбуром

Строительно-изоляционная конструкция стены представлена на рис. 6.2.1.

+ –

1 2 3 4 5 6 7 1 - штукатурка, δ = 20 мм, λ= 0,85 Вт/м·град;

2 - кирпич, δ = 120 мм, λ= 0,8 Вт/м·град;

3 - выравнивающий слой, δ = 20 мм, λ= 0,85 Вт/м·град;

4 - пароизоляция (битум), δ = 4 мм, λ= 0,18 Вт/м·град;

5 - теплоизоляция (пенополистирол), λ= 0,04 Вт/м·град;

6 - выравнивающий слой, δ = 20 мм, λ= 0,85 Вт/м·град;

7 - керамическая плитка, δ =10 мм, λ= 3 Вт/м·град

Рисунок 6.1.1 Строительно-изоляционная конструкция стены камеры, граничащей с тамбуром

Расчет толщины изоляции производится по формуле (6.1).

Коэффициент теплопередачи внутренних стен К составляет 0,44 Вт/(м²·град) [1, стр. 21, табл. 6]. Коэффициент теплопередачи от воздуха к наружной поверхности ограждения α_н составляет 8 Вт/(м² ·град) [1, стр. 22, табл.8]. Коэффициент теплопередачи от внутренней поверхности ограждения к воздуху данной камеры α_в составляет 9 Вт/(м² ·град) [1, стр. 22, табл.8].

м.

Принимается стандартная толщина изоляции – 75 мм.

Действительный коэффициент теплопередачи рассчитывается по формуле (6.2):

Вт/(м² ·град).

Расчётный коэффициент теплопередачи рассчитывается по формуле (6.3):

К_р = 1,15 · 0,424 = 0,488 Вт/(м² ·град).

Расчёт стены камеры, граничащей с наружным воздухом

Строительно-изоляционная конструкция стены представлена на рис. 6.3.1.

+ –

1 2 3 4 5 6 7 1 - штукатурка, δ = 20 мм, λ= 0,85 Вт/м·град;

2 - кирпич, δ = 860 мм, λ= 0,8 Вт/м·град;

3 - выравнивающий слой, δ = 20 мм, λ= 0,85 Вт/м·град;

4 - пароизоляция (битум), δ = 4 мм, λ= 0,18 Вт/м·град;

5 - теплоизоляция (пенополистирол), λ= 0,04 Вт/м·град;

6 - выравнивающий слой, δ = 20 мм, λ= 0,85 Вт/м·град;

7 - керамическая плитка, δ =10 мм, λ= 3 Вт/м·град

Рисунок 6.3.1 Строительно-изоляционная конструкция стены камеры, граничащей с наружным воздухом

Расчет толщины изоляции производится по формуле (6.1).

Коэффициент теплопередачи внутренних стен К составляет 0,47 Вт/(м²·град) [1, стр. 21, табл. 5]. Коэффициент теплопередачи от воздуха к наружной поверхности ограждения α_н составляет 25 Вт/(м² ·град) [1, стр. 22, табл.8]. Коэффициент теплопередачи от внутренней поверхности ограждения к воздуху данной камеры α_в составляет 9 Вт/(м² ·град) [1, стр. 22, табл.8].

м.

Принимается стандартная толщина изоляции – 50 мм.

Действительный коэффициент теплопередачи рассчитывается по формуле (6.2):

Вт/(м² ·град).

Расчётный коэффициент теплопередачи рассчитывается по формуле (6.3):

К_р = 1,15 · 0,389 = 0,447 Вт/(м² ·град).

Расчет изоляции потолочного перекрытия камеры

Т.к. высота этажа составляет 3,5 м, то в камере не устанавливаются подшивные потолки.

Строительно-изоляционная конструкция потолочного перекрытия молочно-жировой камеры показана на рис. 6.4.1.

Рисунок 6.4.1 Строительно-изоляционная конструкция потолочного перекрытия камеры

Расчет толщины изоляции производится по формуле (6.1).

Коэффициент теплопередачи внутренних стен К составляет 0,41 Вт/(м²·град) [1, стр. 21, табл. 5]. Коэффициент теплопередачи от воздуха к наружной поверхности ограждения α_н составляет 7 Вт/(м² ·град) [1, стр. 22, табл.8]. Коэффициент теплопередачи от внутренней поверхности ограждения к воздуху данной камеры α_в составляет 9 Вт/(м² ·град) [1, стр. 22, табл. 8].

м.

Принимается стандартная толщина изоляции – 80 мм.

Действительный коэффициент теплопередачи рассчитывается по формуле (6.2):

Вт/(м² ·град).

Расчётный коэффициент теплопередачи рассчитывается по формуле (6.3):

К_р = 1,15 · 0,4 = 0,46 Вт/(м² ·град).

Расчёт изоляции пола камеры

Строительно-изоляционная конструкция пола представлена на рис. 6.5.1.

Рисунок 6.5.1 Строительно-изоляционная конструкция пола камеры

Расчет толщины изоляции производится по формуле (6.1).

Коэффициент теплопередачи внутренних стен К составляет 0,58 Вт/(м²·град) [1, стр. 21, табл. 7]. Коэффициент теплопередачи от воздуха к наружной поверхности ограждения α_н составляет 7 Вт/(м² ·град) [1, стр. 22, табл.8]. Коэффициент теплопередачи от внутренней поверхности ограждения к воздуху данной камеры α_в составляет 9 Вт/(м² ·град) [1, стр. 22, табл.8].

м.

Принимается стандартная толщина изоляции – 50 мм.

Действительный коэффициент теплопередачи рассчитывается по формуле (6.2):

Вт/(м² ·град).

Расчётный коэффициент теплопередачи рассчитывается по формуле (6.3):

К_р = 1,15 · 0,577 = 0,664 Вт/(м² ·град).

7. Калорический расчёт

Калорический расчет учитывает теплопритоки, влияющие на изменение температурного режима в охлаждаемых камерах. Расчет производится для каждой камеры отдельно, что позволяет подобрать камерное оборудование.

В калорическом расчёте учитываются следующие теплопритоки в каждую из охлаждаемых камер:

1. Q₁ - теплопритоки через ограждения камеры. Это приток тепла от наружной (по отношению к данной камере) среды путём теплопередачи вследствие разности температур наружной среды и воздуха внутри камеры Q'₁ и приток тепла в результате солнечной радиации Q''₂.

2. Q₂ - теплоприток от грузов (от продуктов и тары) при их термической обработке.

3. Q₃ - теплоприток от наружного воздуха при вентиляции камеры.

4 Q₄ - эксплуатационные теплопритоки (при открывании дверей охлаждаемых камер, включении освещения, пребывании людей и т.п.).

Перечисленные теплопритоки изменяются в зависимости от времени года, сезонности поступления продуктов и по другим причинам. Поэтому допускаем, что максимумы всех рассчитанных теплопритоков совпадают по времени. В связи с этим холодильное оборудование должно быть выбрано так, чтобы обеспечивался отвод тепла из камер при самых неблагоприятных условиях, т.е. при максимуме теплопритоков, равном сумме:

Q = Q_{1 +} Q_{2 +} Q₃ + Q4, Bт. (7.1).

Теплопритоки через ограждения Q₁ рассчитываются по формуле:

Q₁ = Q'₁ + Q"₁,Bт (7.2),

где Q'₁ - теплопритоки путём теплопередачи вследствие наличия разности температур сред, находящихся по ту и другую сторону ограждения, Вт;

Q"₁ - теплопритоки за счёт поглощения теплоты солнечной радиации, Вт.

Приток тепла через ограждение путём теплопередачи вследствие наличия разности температур определяется по формуле:

Q'₁ = K_p F(t_cp - t_в), Bт (7.3),

где К_р - расчётный коэффициент теплопередачи ограждения, подсчитанный раньше при расчёте толщины теплоизоляции, Вт/(м² град);

F - теплопередающая поверхность ограждения, м²;

t_ср - температура среды, граничащей с внешней поверхностью ограждения,°С;

t_в - температура воздуха внутри камеры, °С.

Теплопередающая поверхность F для пола и потолка камеры определяется как площадь между осями внутренних стен. При определении теплопередающей поверхности стен высота считается от уровня чистого пола камеры до верха покрытия (цементно-песчаной стяжки). Длина внутренних стен считается между осями внутренних стен.

Высота этажа равна 3,5 м, следовательно расчётная высота стены будет равна 3,5 + 0,01 + 0,02 + 0,08 + 0,004 + 0,22 + 0,04 = 3,874 м.

Температура среды, граничащей с внешней поверхностью ограждения камеры, зависит от климатической зоны и от вида помещения, с которым граничит камера.

Температура в смежных неохлаждаемых помещениях, подвале, тамбуре приняты в разделе 4.

Все данные сводятся в таблицу 7.1.

Таблица 7.1 Теплопритоки через ограждения путём теплопередач

Ограждения	Кр, Вт/м·град	F, м2	tср – tв, ºС	Q'1, Вт
Стена, граничащая с загрузочной площадкой	0,488	3,874 · 4,293 = 16,6	25 –(+1)	194,42
Стена, граничащая с наружным воздухом	0,447	3,874 · 7,098 = 27,5	30 – (+1)	356,48
Стена, граничащая с кладовой	0,488	3,874 · 4,293 = 16,6	25 – (+1)	194,42
Стена, граничащая с тамбуром	0,488	3,874 · 7,098 = 27,5	20 – (+1)	254,98
Пол	0,664	4,293 · 7,098 = 30,47	20 – (+1)	384,41
Потолочное перекрытие	0,460	4,293 · 7,098 = 30,47	25 – (+1)	336,39
ИтогоQоб				1721,1
Итого Qкм				1721,1

При подсчете теплопритока Q'_loб учитываются все теплопритоки в данную камеру кроме теплооттоков (отрицательных значений теплопритоков), чтобы камерное оборудование могло обеспечить необходимый температурный режим.

При проектировании величины Q'_км камеры необходимо подсчитывать как алгебраическую сумму всех положительных значений теплопритоков через ограждения данной камеры и отрицательных только тех, которые обусловлены низкотемпературными камерами, подключенными к этому же компрессору. Так как к данному компрессору подключена одна камера и она не граничит с другими камерами, то значение теплопритока на компрессор Q'_1км будет равно значению Q'_loб.

Теплоприток солнечной радиации Q"₁ данных охлаждаемых камер находятся по формуле:

Q''₁ = K_p-F_c.Δt_c,Bт (7.4),

где К_р - расчётный коэффициент теплопередачи ограждения, Вт/(м град);

F - теплопередающая поверхность ограждения, облучаемая солнцем, м ;

Δt_c - избыточная разность температур, характеризующая действие солнечной радиации в летнее время, °С [1, стр. 30, табл. 10].

Т.к. охлаждаемые камеры находятся на северной стороне здания, то теплоприток от солнечной радиации наружной стены равен нулю Q"₁ = 0.

Теплоприток от солнечной радиации потолочного перекрытия холодильных камер, покрытых светлым рубероидом, определяется по формуле (7.4):

Q"₁ = 0,46 · 30,47 · 14,9 =208,84 Вт.

Теплопритоки через ограждения Q₁ находится по формуле (7.2):

Q_1o6 = Q_1KM = 1721,1 + 208,84 = 1929,94 Вт.

Теплопритоки от грузов Q₂ (продуктов и тары) определяются по формуле:

, Вт (7.5),

где G_np, G_T - суточное поступление в охлаждаемую камеру продукта и тары

соответственно, кг/сут;

С_пр, С_т - удельная теплоемкость продукта и тары соответственно, Дж/(кг·град);

t_np1, t_np2 - соответственно температура, с которой продукт поступает в камеру, и конечная температура продукта после термической обработки, °С;

τ_охл - время охлаждения продукта до t_np2, ч.

Суточное поступление в охлаждаемую камеру продуктов G_np принимается в зависимости от продолжительности их хранения. Если продолжительность их хранения составляет 1-2 дня, то G_np принимается равным 100 %, при 3-4-дневном хранении - 50...60 %, при более длительном хранении - 50...40 % от максимального количества данного продукта в камере Q, которое определяется как произведение суточного запаса (расхода) продукта G_np на срок его хранения τ.

Суточное поступление тары принимается в размере 20 % для деревянной и стальной, 15 % для пластмассовой, 10 % для картонной, 5% для полиэтиленовых пленок, 100 % для стеклянной тары от суточного поступления продукта G_np.

Начальная температура t_np1 зависит от предприятия, отпускающего продукт (база, пищевое предприятие), вида транспорта, расстояния перевозки, температуры наружного воздуха. Конечная температура продукта после термообработки t_np2 принимается на 1 °С выше температуры воздуха в камере. Время охлаждения продукта τ_охл принимается равным 24 ч.

Расчет теплопритоков от грузов Q₂ (продуктов и тары) в соответствующих камерах представлен в таблице 7.2.

Таблица 7.2 Расчёт теплопритоков от грузов

Наименование продукта	Gсут, кг/ сут	τ, сут	Еmax = Gсут ·τ,кг	Gпр, кг/сут	Спр, Дж/(кг·град)	GТ, кг/сут	СТ, Дж/(кг·гард)	tпр1, ºC	tпр2, ºC	Q2, Вт
Яблоки свежие	10	10	100	40	3440	8	2500	25	2	41,95
Груши свежие	55	15	825	330	3440	66	2500	25	2	346,12
Бананы	50	1	50	50	3440	10	2500	25	2	89,71
Лук зелёный	0,9	1	0,9	0,9	3440	0,045	900	25	2	0,83
Перец сладкий	22	8	176	70,4	3440	14,08	2500	25	2	73,84
Томаты	12	28	336	134,4	3440	26,88	2500	25	2	140,96
Лимоны	5	1	5	5	3440	1	2500	25	2	5,24
Клюква	0,5	1	0,5	0,5	3520	0,075	1000	25	2	0,49
										699,14

Приток пепла от вентиляции рассчитывается по формуле:

, Вт (7.6)

где V - строительный объем вентилируемой камеры, м³;

а - кратность вентиляции;

ρ_в - плотность воздуха при температуре и относительной влажности в камере, кг/м³;

i_H, i_B - энтальпия воздуха, соответственно, наружного и внутри камеры, Дж/кг.

Строительный объем камеры находим, зная длину, ширину и высоту камеры: V = 6,72 · 4 · 3,5 = 94,08 м³.

Кратность вентиляции охлаждаемой камеры принимается 4 объема в сутки. Плотность воздуха рассчитывается по формуле:

, кг/м³ (7.7)

где 1,293 - плотность воздуха при нормальных условиях, кг/м³;

t_B - температура воздуха в охлаждаемой камере, °С.

кг/м³

Значения энтальпий воздуха как наружного, так и внутри камеры определяются температурой и влажностью воздуха (t_н, φ_н и t_в, φ_в) и определяются по i-d – диаграмме влажного пара. [1, стр.73, прил. 6]

При t_H = 30 °С и φ_н = 67 %, i_H = 76000 Дж/кг.

При t_B = +1 °С и φ_в = 85 %, i_B = 9500 Дж/кг.

Рассчитываем приток тепла от вентиляции по формуле (7.6):

Вт.

Эксплуатационные теплопритоки принимаются в зависимости от величины суммарного теплопритока в камеру через ограждения Q_1об и площади камеры - в размере 40 % от величины Q_1об, если площадь камеры не превышает 10 м².

Если площадь камеры размером от 10 до 20 м², то Q₄ принимается в размере 30 %, а при площади камеры более 20 м² - 20 % от величины Q_1об.

Итоги калорического расчета представлены в таблице 7.3.

Таблица 7.3 Итоги калорического расчета

Наименование камеры	Площадь камеры	Температура и влажность воздуха в камере		Теплопритоки, Вт Итого по камере, Вт
	F, м2	tв, ºС	φ, %	Q1об	Q1км	Q2	Q3	Q4	Qоб	Qкм
Фруктов, зелени и овощей	26,88	+1	85	1929,94	1929,94	699,14	373,06	385,99	3388,13	3388,13

8. Выбор и расчёт холодильной машины

Потребная холодопроизводительность холодильной машины с учетом потерь холода и коэффициента рабочего времени определяется по формуле:

Q_{0 брутто} = Вт (8.1),

где ΣQ_км - суммарный теплоприток в группу камер, представляющий собой полезную нагрузку компрессора и определенный по итогам калорического расчета, Вт;

ψ - коэффициент, учитывающий потери холода в установке;

b - коэффициент рабочего времени компрессора.

При системе непосредственного охлаждения камер коэффициент ψ принимается равным 1,07 [1, стр 43].

Коэффициент рабочего времени компрессора принимается для мелких и малых холодильных машин равным 0,75 [1, стр 43].

Температура кипения холодильного агента для фреоновых холодильных машин рассчитывается по формуле:

t'₀ = t_B-(14...16), °C (8.2),

где t_B - температура воздуха в камере, °С.

Температура конденсации для конденсатора с водяным охлаждением определяется по формуле:

, °C (8.3),

где - температура воды на входе в конденсатор, °C;

∆t – подогрев воды в конденсаторе, °C.

Так как вода поступает из водопровода, то величина принимается на 8…10 °C ниже расчётной температуры наружного воздуха. Подогрев воды в конденсаторах мелких и малых фреоновых холодильных машин обычно составляет ∆t = 6…8 °C, если вода из водопровода.

Определим холодопроизводительность, температуру кипения и конденсации холодильного агента.

Q_{0 брутто} = Вт,

t'₀ = 1 – 16 = - 15 °C,

t'_k = 20 + 8 + 2 = 30 °C.

По графическим характеристикам выбирается холодильная машина МКВ4-1-2.

По графическим характеристикам Q_o = (t_B,t_окр) определяется рабочая холодопроизводительность: Q'_0р = 4,93 кВт.

Для выбранных машин предварительно определяется коэффициент рабочего времени по формуле:

(8.4),

где ΣQ_км - суммарный теплоприток в группу камер, представляющий собой полезную нагрузку компрессора и определенный по итогам калорического расчета, Вт;

ψ- коэффициент, учитывающий потери холода в установке;

Q'_ор - рабочая холодопроизводительность, которую может обеспечить данная машина, определяется из графических характеристик, Вт.

Величина коэффициента рабочего времени b для мелких и малых холодильных машин должна быть в пределах от 0,4 до 0,75 [1, стр. 45].

b' =

Коэффициент рабочего времени находится в допустимых пределах, поэтому принимается машина МКВ4-1-2.

9. Техническая характеристика холодильной машины

Техническая характеристика выбранной машины МКВ4-1-2 представлена в таблице 9.1.

Таблица 9.1 Техническая характеристика агрегата

№ п/п	Технические показатели	МКВ4-1-2
1	Холодопроизводительность, кВт	5,35
2	Потребная мощность, кВт	2,3
3	Напряжение, В	380/220
4	Агрегат (марка)	АК4,5-1-2
	Хладагент (марка)	12
	Количество хладагента, кг	14
	Масло (марка)	ХФ-12-16
	Количество масла, кг	2,7
	Габариты агрегата, мм:
	Длина	1015
	Ширина	380
	Высота	760
	Масса агрегата, кг	285
5	Компрессор (марка)	ФВ 6
6	Конденсатор (марка)	АК4,5-1-2-010
	Поверхность, м2	1,74
	Расход воды, м3/час	0,8
7	Испаритель (марка)	ИРСН-24
	Поверхность испарительной батареи, м2	24
	Количество испарительных батарей	4
8	Теплообменник (марка)	ТХ000-000-000
9	Фильтр-осушитель (марка)	ОФЖУ000-000-05
10	Терморегулирующий вентиль 9марка)	ТРВ-2М
	Количество, шт	2
11	Датчик-реле температуры (марка)	ТР-1-02Х
	Количество, шт	2
12	Реле давления (марка)	РДЗ-01(Д220-11-БН)
	Количество, шт	2
13	Водорегулирующий вентиль (марка)	СК62045-015